- •Оглавление
- •1 Техническое описание турбореактивного двигателя р-95ш
- •1.1 Общие сведения
- •1.2 Описание конструкции компрессора двигателя р-95ш
- •1.2.1 Корпуса компрессора
- •1.2.2 Ротор низкого давления.
- •2 Расчёт рабочей лопатки первой ступени компрессора низкого давления двигателя р-95ш на прочность
- •2.1 Исходные данные и допущения.
- •2.2 Определение площади поперечного сечения лопатки
- •2.3 Определение напряжений растяжения от инерционных сил
- •2.4 Определение суммарных напряжений
- •2.5 Распределение температуры в рабочих лопатках
- •2.6 Определение запаса прочности лопатки
- •3 Расчёт диска первой ступени компрессора низкого давления двигателя р-95ш на прочность.
- •3.1 Исходные данные и допущения.
- •3.2 Проведение первого расчета
- •3.3 Проведение второй расчета
- •4 Патентно-исследовательская часть
- •4.1 Патент №1(2382911). Полая лопатка вентилятора
- •4.2 Патент №2(2184878). Рабочая лопатка осевого компрессора
- •4.3 Патент №3 (2381388). Рабочая лопатка вентилятора или компрессора
- •4.4 Обоснование выбора изменения конструкции элементов гтд на основании патентного исследования
- •Список использованной литературы
3 Расчёт диска первой ступени компрессора низкого давления двигателя р-95ш на прочность.
3.1 Исходные данные и допущения.
Расчет диска на прочность производится при следующих допущениях:
а) рассматривается симметричная форма диска в срединной плоскости;
б) диск является осесимметричным телом, наличие отверстий и бобышек, отдельных выступов и проточек не учитывается;
в) контурная нагрузка от центробежных сил лопаток осесимметрична, действует в плоскости симметрии диска и равномерно распределена по всей поверхности внешнего контура;
г) температура изменяется по радиусу диска и равномерно распределена по его толщине;
д) по толщине диска напряжения неизменны, осевые напряжения равны 0;
е) замковая часть в расчетах не учитывается, т.к. в ней действует много посторонних факторов(срез, смятие).
После эскизной проработки конструкции диска известны все его геометрические параметры. Диск разбивается на 16 кольцевых элементов с помощью 17 сечений (рис.3.1). Площади колец в расчетной схеме эквивалентны площадям в реальном диске. В каждом сечении определяем значения Rиh. Известны также величиныσк,z,f,Rf,,Fк. Материал диска:10Х11Н23Т3МР.
ρ = 7900 кг/м3 – плотность материала;
= 1172,86 рад/с – угловая скорость вращения диска;
σрк= 289,04 МПа – напряжение в корневой части лопатки;
z = 24 – число лопаток;
Рисунок 3.1 – Расчетная модель диска
f = 215·10-6м2– площадь сечения обода;
Rf = 0,125 м – радиус центра тяжести сечения обода диска;
= 0,35 – коэффициент Пуассона;
Fк = 58,26·10-5м2– площадь корневого сечения лопатки;
bn = 0,03 м – толщина диска вn – ом сечении;
У диска компрессора низкого давления первой ступени температуру во всех сечениях диска по длине можно считать постоянной и принять равной температуре на выходе из входного устройства двигателя. Поэтому принимаем для расчетов температуру, равной 20ºС.
Для каждого сечения значения физико-механических характеристик материала принимаем E,,t[2].
Задаем значение напряжений в 1ом сечении для первого и второго расчетов:
МПа,
МПа.
3.2 Проведение первого расчета
Проводим первый расчет для каждого сечения, при условии . Для этого последовательно переходя от одного сечения к другому, находим:
а) соответственно тангенциальные и радиальные приращения в пределах кольцевого сечения при переходе от сечения i к сечению i+1 по формулам:
(3.1)
(3.2)
б) напряжения на внешнем радиусе участка по формулам:
(3.3)
(3.4)
в) результирующие тангенциальные и радиальные напряжения:
(3.5)
(3.6)
Для 1 – ого сечения:
Для 2 – ого сечения:
м;
3.3 Проведение второй расчета
Проводим второй расчет тех же величин, что и в предыдущем пункте с учетом ω = 0.
У диска компрессора низкого давления первой ступени температуру во всех сечениях диска по длине принимаем постоянной, следовательно
Определяем
Для 1-го сечения:
Для 2-ого сечения:
м;
Оставшиеся сечения рассчитываем на прочность с применением ЭВМ. Результаты заносим в таблицу 3.1.
3.4 Определение радиальных напряжений вn-ом сечении
Определяем радиальные напряжения в 17 сечении по формуле:
3.5 Определение коэффициента согласования напряжений
Определяем коэффициент согласования напряжений φ по формуле:
Отсюда
.
3.6 Определение напряжений вi-ом сечении
Определяем напряжения в i-ом сечении по формулам:
Для 1-ого сечения:
Для 2-ого сечения:
3.7 Определение расчетных значений напряжений
Определяем расчетные значения напряжений, как среднее по сечению по формулам:
Для 1-ого сечения:
Для 2-ого
3.8 Определение эквивалентных напряжений
Определяем эквивалентные напряжения в каждом сечении по формуле:
где главные напряжения, выбираются из условия:
а) если и,то;
б) если , тоа
Коэффициент
Для 1-ого сечения:
Для 2-ого сечения:
3.9 Определение коэффициента запаса прочности
Определяем коэффициенты запасы прочности в каждом сечении по формуле:
Для 1-ого сечения:
Для 2-ого сечения:
Оставшиеся сечения рассчитываем на прочность с применением ЭВМ. Результаты заносим в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 – Исходные и расчетные данные по сечениям диска
n |
|
|
|
|
|
|
1 |
0,014 |
0,035 |
760,48 |
0 |
760,48 |
1,32 |
2 |
0,0205 |
0,035 |
722,15 |
38,03 |
722,15 |
1,38 |
3 |
0,027 |
0,035 |
702,24 |
57,67 |
702,24 |
1,42 |
4 |
0,0335 |
0,035 |
690,01 |
69,61 |
690,01 |
1,45 |
5 |
0,039 |
0,027 |
687,7 |
86,84 |
687,7 |
1,46 |
6 |
0,045 |
0,015 |
700,71 |
144,43 |
700,71 |
1,43 |
7 |
0,052 |
0,012 |
718,57 |
214,05 |
718,57 |
1,39 |
8 |
0,059 |
0,012 |
723,36 |
241,06 |
723,36 |
1,382 |
9 |
0,066 |
0,012 |
720,54 |
243,55 |
720,54 |
1,387 |
10 |
0,73 |
0,012 |
718,25 |
245,52 |
718,25 |
1,392 |
11 |
0,08 |
0,012 |
716,34 |
247,11 |
716,34 |
1,395 |
12 |
0,087 |
0,012 |
714,72 |
248,4 |
714,72 |
1,399 |
13 |
0,094 |
0,012 |
713,33 |
249,47 |
713,33 |
1,4 |
14 |
0,101 |
0,016 |
701,16 |
219,07 |
701,16 |
1,42 |
15 |
0,108 |
0,02 |
682,45 |
169,74 |
682,45 |
1,46 |
16 |
0,115 |
0,022 |
672,37 |
144,74 |
672,37 |
1,49 |
17 |
0,123 |
0,03 |
662,23 |
120,19 |
662,23 |
1,51 |
На основе полученных расчётных данных строим графики изменения тангенциальных, радиальных и эквивалентных напряжений и коэффициентов запаса прочности вдоль сечения диска (рис.3.2,3.3).
Рисунок 3.2 – Изменение радиальных, тангенциальных и
эквивалентных напряжений по сечению диска
Рисунок 3.3 – Изменение запаса прочности по сечению диска
На основе анализа полученной зависимости изменения запаса прочности вдоль сечения диска и сравнении его с примером, приведенном в [2,стр. 297] делаем вывод, что опасным является сечение 1 , поскольку в этом сечении запас прочности является минимальным.
Для опасного сечения проверяем выполнение условия прочности:
> []
– минимальное значение запаса прочности,
[] – допускаемый запас прочности,
По рекомендациям [2] [] = 1,3…1,8
= 1,32
1,32 > 1,3 – условие прочности выполняется.
Вывод: определили величины радиальных, тангенциальных и эквивалентных напряжений , действующих в различных сечениях диска первой ступени компрессора низкого давления двигателя Р–95Ш, а также рассчитали запасы прочности в этих сечениях. На основе расчётных данных определили опасное сечение и проверили выполнение условия прочности в этом сечении.