- •Содержание
- •Вопрос 19. Способы соединения обмоток 3-х фазного трансформатора. 39
- •Вопрос 21. Понятие группы соединения обмоток однофазного трансформатора. 42
- •Вопрос 22. Понятие группы соединения обмоток трехфазного трансформатора 44
- •Вопрос 23. Опыты холостого хода и короткого замыкания трансформатора. Кпд трансформатора. 46
- •Вопрос 1 Конструкция сердечников трансформатора.
- •Вопрос 2 Конструкция обмоток трансформатора.
- •Вопрос 3 Конструкция бака трансформатора.
- •Вопрос 4 Охлаждение трансформаторов.
- •Вопрос 5 Принцип действия трансформатора.
- •Вопрос 6 Холостой ход трансформатора.
- •Вопрос 7 . Эдс обмоток трансформатора.
- •Вопрос 8 . Векторная диаграмма холостого хода идеального трансформатора.
- •Вопрос 9 Векторная диаграмма холостого хода реального трансформатора.
- •Вопрос 10 Уравнение намагничивающих токов трансформатора.
- •11 Режим нагрузки реального трансформатора. Основные уравнения.
- •12 Векторная диаграмма нагруженного реального трансформатора.
- •13 Автоматическое саморегулирование трансформатора.
- •14 Внешняя характеристика трансформатора.
- •15 Конструкция магнитной системы 3-х фазного трансформатора.
- •16. Приведенный трансформатор. Пересчет параметров вторичной обмотки к числу витков первичной.
- •17. Т- образная схема замещения трансформатора.
- •18. Расчет параметров схемы замещения трансформатора по его паспортным данным.
- •Вопрос 19. Способы соединения обмоток 3-х фазного трансформатора.
- •20. Составляющие прямой обратной и нулевой последовательности эдс обмоток трансформатора.
- •Вопрос 21. Понятие группы соединения обмоток однофазного трансформатора.
- •Вопрос 22. Понятие группы соединения обмоток трехфазного трансформатора
- •Вопрос 23. Опыты холостого хода и короткого замыкания трансформатора. Кпд трансформатора.
- •24 Условия параллельной работы трансформаторов:
- •№25 Анализ влияния несовпадения коэффициентов трансформации на уравнительный ток при включении
- •Вопрос №26. Влияние несовпадения группы соединения трансформаторов на уравнительный ток при параллельном включении.
- •27 Параллельная работа трансформаторов
- •28. Автотрансформатор
- •29 Специальные типы трансформаторов
- •30 Обозначение и паспортные данные
- •31. Устройство трёхфазной асинхронной машины
- •32 Конструкция ад с короткозамкнутым ротором
- •33 Конструкция ад с фазным ротором
- •34 Вращающееся магнитное поле
- •35. Принцип действия асинхронной машины.
- •36. Скольжение асинхронного двигателя.
- •37. Регулирование частоты вращения асинхронных двигателей
- •38. Механическая характеристика двигателя.
- •39.Основные точки механической характеристики: критическое скольжение и частота, максимальный момент, пусковой момент, номинальный момент.
- •40.Конструкция обмоток статора. Однослойные и двухслойные петлевые обмотки.
- •41. Обмотки статора. Однослойные и двухслойные волновые обмотки
- •42. Схемы замещения асинхронной машины. Т-образные и г-образные схемы замещения
- •43. Приведение обмотки ротора к обмотке статора.
- •44. Механический момент и механическая мощность ад
- •45. Схемы пуска асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором.
- •46.Пуск двигателя с фазным ротором.
- •47. Регулирование скорости вращения асинхронного двигателя с фазным ротором.
- •48.Включение ад в однофазную цепь.
- •49.Вращающееся магнитное поле двухфазного тока.
- •50.Конденсаторные асинхронные двигатели.
- •51. Асинхронные исполнительные двигатели
- •52. Оператор поворота вектора
- •53.Разложение 3-х фазного не синусоидального тока на вектора прямой, обратной и нулевой последовательности.
- •54.Метод симметричных составляющих. Применение метода для анализа несимметричных режимов. Однофазное кз. Метод симметричных составляющих.
- •55.Потери мощности и кпд асинхронного двигателя.
- •56.0. Двухклеточные и глубокопазные ад
- •56.1. Глубокопазные двигатели
- •56.2. Двухклеточные двигатели
- •57.Рабочие характеристики.
- •58. Динамическое торможение асинхронного двигателя.
- •59. Торможение асинхронного двигателя методом противовключения.
- •60.Магнитное поле и мдс катушек и катушечных групп обмоток статора
59. Торможение асинхронного двигателя методом противовключения.
Торможение противовключением
Торможение противовключением применяется для быстрой остановки двигателя. Оно может быть осуществлено несколькими способами. В первом способе, в работающем двигателе, меняют две фазы местами, с помощью выключения контактора K1 и включения K2. При этом направление вращения магнитного поля статора меняется на противоположное. Возникает большой тормозной момент, и двигатель быстро останавливается. Но для того чтобы ограничить большие токи в момент увеличения тормозного момента, необходимо вводить в обмотку статора или ротора дополнительное сопротивление.
Во втором способе двигатель используют как тормоз для груза. То есть, если груз спускается вниз, то двигатель должен работать, наоборот, на подъем. Для этого в цепь ротора двигателя вводится большое добавочное сопротивление. Но его пусковой момент оказывается меньше чем момент нагрузки, и двигатель работает при некоторой небольшой скорости, тем самым обеспечивая плавный спуск.
По сути, торможение противовключением осуществляется по схеме реверса двигателя.
60.Магнитное поле и мдс катушек и катушечных групп обмоток статора
Магнитное поле, ось которого вращается в пространстве с постоянной угловой частотой, называется вращающимся магнитным полем. Если при этом величина индукции в любой точке оси магнитного поля остается постоянной, то такое поле называется круговым вращающимся магнитным полем. Это связано с тем, что его можно изобразить вращающимся в пространстве вектором постоянной длины, конец которого при вращении описывает окружность.
Формирование кругового вращающегося магнитного поля является необходимым условием работы асинхронных и синхронных машин. Для этого в пазы пакета статора (рис. 1) укладывают три одинаковые обмотки (катушки), состоящие из двух частей, располагающихся диаметрально противоположно в пакете статора. Причем оси трех обмоток статора смещены по отношению друг к другу на 120° .
МДС обмотки электрической машины необходимо знать для построения пространственного распределения и расчета магнитного поля. Пользоваться кривой МДС бывает удобнее, чем определять картину поля, так как последняя зависит от магнитной проводимости воздушного зазора, которую зачастую трудно найти из-за сложной конфигурации поверхностей, ограничивающих его. Кроме того, проводимость воздушного зазора изменяется при вращении ротора, а при насыщении магнитопровода на пространственное распределение поля [см. графики В(х)] влияет магнитная проводимость стальных участков магнитной цепи.
МДС катушки. По катушке (см. рис. 8.1, а) протекает синусоидальный ток i=Imsinωt. Ее МДС равномерно распределена в пространстве в пределах полюсного деления и пульсирует во времени. Для любой силовой линии магнитного поля (трубки проводимости) можно записать закон полного тока:
Если замкнутую силовую линию поля разделить по длине l на п участков, в пределах каждого из которых напряженность Нn магнитного поля будет одинаковой, т.е. не будет зависеть от длины участка ln, то интеграл можно заменить суммой:
Произведение Нn1n = Fn называется падением магнитного потенциала на n-ом участке, или его магнитным напряжением.
В магнитной цепи электрической машины есть два типа участков с существенно разными магнитными проницаемостями: воздушные и стальные. Магнитная проницаемость электротехнической стали на несколько порядков выше, чем магнитная проницаемость воздуха μ0.
Обозначим магнитные напряжения воздушных и стальных участков магнитной цепи машины соответственно Fδ и FСТ. Тогда, согласно закону полного тока, их сумма будет равна МДС катушки Fк:
.
Силовая линия магнитного поля включает в себя два расчетных воздушных зазора [см. (7.1)], поэтому
,
где Hδ — напряженность магнитного поля в воздушном зазоре. Известно, что Bδ = μ0 Hδ , а постоянная μ0 = 4π · 107 Гн/м.
Отсюда
Индукция магнитного поля в любой точке воздушного зазора связана с МДС катушки в этой точке следующим соотношением:
Так как часто Fδ>> Fст, падением магнитного потенциала на стальных участках магнитной цепи электрической машины можно пренебречь, тогда
Расчет магнитной цепи и МДС электрической машины обычно проводят для максимального значения Fк, т. е. когда i = Iт и ордината прямоугольника на рис. 8.1, а равна Fк /2 = Iтwк /2. Ряд Фурье такой функции F(х) содержит пространственные гармоники только нечетных порядков, т.е. v= 1, 3, 5, 7, .... Амплитуда 1-й гармоники МДС катушки в этом случае
(9.28)
Из разложения прямоугольной функции в ряд Фурье известно, что амплитуда любой высшей гармоники (9.29)
Амплитуда 1-й гармоники МДС катушечной группы. Основные гармоники МДС катушек в катушечной группе сдвинуты в пространстве на зубцовое деление (см. рис. 8.3, б). Сумма синусоид q катушек, смещенных по оси х, также будет пространственной синусоидой, но ее амплитуда Fqm будет меньше арифметической суммы амплитуд МДС q катушек, т.е. Fqm < qF1m. Очевидно, что отношение этих амплитуд равно коэффициенту распределения 1-й гармоники [см. (9.13)]: геометрическая сумма МДС катушек
арифметическая сумма МДС катушек
Таким образом, с учетом (9.28), для катушечной группы можно записать
Выразив амплитуду тока через его действующее значение Iт = I, получим
(9.30)
Формула (9.30) справедлива для обмотки с диаметральным шагом (у = τ) и без скоса пазов. При укороченном шаге (у < τ) и наличии скоса амплитуда 1-й гармоники МДС катушечной группы
(9.31)
Амплитуда 1-й гармоники МДС фазы. Каждая фаза обмотки имеет в пределах полюсного деления т одну катушечную группу. Следовательно, МДС фазы обмотки равна МДС катушечной группы. Введем в формулу (9.31) число витков фазы.
Из (8.1) получим выражение , подставив которое в (9.31), получим формулу для амплитуды 1-й гармоники МДС фазы
(9.32)
Формула (9.32) справедлива как для однослойных, так и для двухслойных обмоток