- •1 Определение вместимости резервуарного парка
- •2 Выбор резервуаров
- •3 Расчет железнодорожной эстакады
- •3.1 Расчет количества цистерн в маршруте максимальной грузоподъемности
- •3.2 Расчет длины ж/д эстакады
- •4 Расчет времени слива нефтепродуктов из железнодорожных цистерн
- •6 Определение максимального расхода в коллекторе
- •7 Расчет количества наливных устройств для налива в автоцистерны
- •8 Расчет количества наливных устройств для налива в бочки
- •9 Расчет количества железнодорожных цистерн для вывоза нефтепродуктов
- •10 Гидравлический расчет технологического трубопровода и выбор насосного оборудования
- •10.1 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для светлых нефтепродуктов с резервуаром для хранения бензина Аи-92
- •10.2 Выбор насоса для светлых нефтепродуктов
- •10.3 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего железнодорожную эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения нефти
- •10.4 Выбор насоса для нефти
- •10.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения мазута ф-12
- •Список литературы
10.4 Выбор насоса для нефти
Насос должен обеспечить напор, равный сумме потерь на всасывающей и нагнетательной линиях, при соответствующей объемной подаче:
10.5 Гидравлический расчет трубопровода, соединяющего ж/д эстакаду для темных нефтепродуктов с резервуаром для хранения мазута ф-12
Выберем группу из трех параллельно работающих центробежных насосов 10НГ-6х1 с подачей Q=450 м3/ч, напором 54м. каждый.
Кинематическая вязкость мазута: ;
Длина всасывающей линии: Lвс = 20,0 м;
Наружный диаметр всасывающего трубопровода Dвс = 0,377 м;
Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м;
Геодезическая отметка железнодорожной эстакады zэ = 140,2 м;
Геодезическая отметка насосной станции zнс = 139,4 м;
Эквивалентная шероховатость труб kэ = 0,05 мм.
Таблица 21 – Местные сопротивления на всасывающей линии
Тип местного сопротивления |
Количество | |
Фильтр |
1 |
2,2 |
Задвижка |
3 |
0,15 |
Длина нагнетательной линии Lвс = 303,3 м;
Наружный диаметр нагнетательного трубопровода Dвс = 0,377 м;
Толщина стенки трубопровода δ = 0,0045 м;
Геодезическая отметка резервуара zрез = 137,4 м;
Высота взлива резервуара hвзл = 10,2 м.
Таблица 22 – Местные сопротивления на нагнетательной линии
Тип местного сопротивления |
Количество | |
Вход в резервуар |
1 |
1 |
Задвижка |
5 |
0,15 |
Поворот под 900 |
3 |
0,3 |
Гидравлический расчет всасывающей линии
1. Внутренний диаметр трубопровода:
2. Скорость движения потока:
3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:
4. Критическое значение числа Рейнольдса:
Так как Re < ReкрI, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне гидравлически гладких труб, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле:
5. Потери напора по длине трубопровода:
6. Потери напора на местные сопротивления:
7. Потеря напора на преодоление сил тяжести
∆z = zнс – zэ, (42)
∆z =139,4 – 140,2 = -0,8 м.
8. Полная потеря напора на всасывающей линии
Hвс = hτ.вс + hм.вс + Δz, (45)
Hвс =0,7801+ 1,68066- 0,8= 1,66076 м.
Гидравлический расчет нагнетательной линии
1. Внутренний диаметр трубопровода:
2. Скорость движения потока:
3. Число Рейнольдса для потока нефтепродукта в трубопроводе:
4. Критическое значение числа Рейнольдса:
Так как Re < ReкрI, режим турбулентный, т.е. поток нефтепродукта находится в зоне гидравлически гладких труб, для которой коэффициент гидравлического сопротивления вычисляется по формуле:
5. Потери напора по длине трубопровода:
6. Потери напора на местные сопротивления:
7. Потеря напора на преодоление сил тяжести
∆z = zрез +hвзл– zнс, (46)
∆z =137,4 + 10,2 – 139,4= 8,2 м.
8. Полная потеря напора на нагнетательной линии
Hнаг = hτ.наг + hм.наг + Δz, (47)
Hнаг = 11,8302+1,6806+8,2=21,71 м.
9. Насос должен обеспечить напор, равный сумме потерь на всасывающий и нагнетательной линиях, при соответствующей объемной передаче:
, (78)