- •Министерство образования и науки
- •Расчёт лопатки второй ступени давления
- •1.1 Расчет т-образного хвостовика
- •Материал лопатки– сталь 20х13,
- •Расчет лопатки.
- •Расчет обода диска.
- •1.2 Расчет бандажа и шипов лопатки
- •В шипах лопаток с бандажом при расклепке бандажа возникают явления наклепа, повышающие жесткость металла.
- •1.3 Расчет рабочих лопаток на растяжение
- •1.4 Расчет изгибающих напряжений в рабочих лопатках
- •1.5 Расчет вибрационной надежности облопачивания
- •2 Расчёт диафрагмы второй ступени давления
- •3 Расчёт на прочность диска последней ступени
- •I расчёт.
- •II расчёт.
- •4 Гидродинамический расчёт опорного и упорного подшипников
- •Расчёт опорного подшипника
- •4.2 Расчёт упорного подшипника
- •4.3 Расчёт упорного диска
- •Определение критической частоты вращения ротора графоаналитическим методом.
- •6 Определение напряжений в корпусе и фланцах турбины
- •Напряжение в корпусе
- •6.2 Расчёт фланца
- •7 Переходной патрубок в газовых турбинах (спецзадание)
I расчёт.
Исходные данные:
об/мин;
МПа (действительное);
МПа – принимаем произвольно.
Результаты первого расчёта приведены в табл. 4 .
Таблица №4
Втулка |
Полотно | |||||||||
x, м |
0,2 |
0,249 |
0,298 |
x, м |
0,298 |
0,321 |
0,345 |
0,368 |
0,392 |
0,415 |
k1·σ |
0 |
18,1 |
19,8 |
TI·pc |
35,539 |
33,799 |
31,314 |
28,332 |
25,598 |
22,119 |
k2·σr0I |
-5 |
-4,095 |
-4,010 |
AI·p1 |
-40,660 |
-43,896 |
-49,664 |
-58,387 |
-65,703 |
-77,099 |
k3·σu0I |
0 |
-18,523 |
-27,785 |
BI·p2 |
-18,553 |
-15,629 |
-10,007 |
-7,646 |
-5,735 |
-3,823 |
σrI |
-5 |
-4,518 |
-11,995 |
σrI |
-23,674 |
-25,726 |
-28,358 |
-37,702 |
-45,840 |
-58,804 |
k'1·σ |
100 |
81,900 |
80,200 |
TI·qc |
38,521 |
37,776 |
36,533 |
35,042 |
33,799 |
32,060 |
k'2·σr0I |
0 |
-0,905 |
-0,990 |
AI·q1 |
-21,245 |
-23,214 |
-27,435 |
-34,892 |
-38,128 |
-47,976 |
k'3·σu0I |
0 |
-7,101 |
-7,718 |
BI·q2 |
50,712 |
46,214 |
37,668 |
30,922 |
25,300 |
23,051 |
σ |
100 |
73,894 |
71,492 |
σtI |
67,988 |
60,775 |
46,766 |
31,072 |
20,971 |
7,134 |
Расчётные зависимости для втулки:
Расчётные зависимости для полотна диска:
Найдём постоянные интегрирования А и В. Запишем уравнения для расчёта напряжений на радиусе r1 конического диска.
; (а)
. (б)
Значения инаходим по уравнениям перехода от ступицы к полотну:
;
;
-23,674 = 35,539+АI·2,89+ВI·(-1,65);
58,794 = 38,521+АI·1,51+ВI·4,51;
АI=-14,069; ВI=11,244.
II расчёт.
Исходные данные:
об/мин;
МПа;
МПа – принимаем произвольно.
т.к. nII=0, то и, .
Результаты второго расчёта приведены в таблице 5
Таблица №5
Втулка |
Полотно | |||||||||
x, м |
0,2 |
0,249 |
0,298 |
x, м |
0,298 |
0,3214 |
0,3448 |
0,3682 |
0,3916 |
0,415 |
k1·σ |
0 |
9,05 |
9,9 |
TII·pc |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
k2·σr0I |
0 |
0 |
0 |
AII·p1 |
29,608 |
31,965 |
36,165 |
42,517 |
47,845 |
56,143 |
k3·σu0I |
0 |
0 |
0 |
BII·p2 |
-10,069 |
-8,482 |
-5,431 |
-4,150 |
-3,112 |
-2,075 |
σrI |
0 |
9,05 |
9,9 |
σrII |
19,539 |
23,482 |
30,734 |
38,368 |
44,732 |
54,068 |
k'1·σ |
50 |
40,95 |
40 |
TII·qc |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
0 |
k'2·σr0I |
0 |
0 |
0 |
AII·q1 |
15,470 |
16,904 |
19,978 |
25,408 |
27,764 |
34,936 |
k'3·σu0I |
0 |
0 |
0 |
BII·q2 |
27,522 |
25,081 |
20,443 |
16,782 |
13,730 |
12,510 |
σ |
50 |
40,95 |
40,1 |
σtII |
42,992 |
41,985 |
40,421 |
42,189 |
41,495 |
47,446 |
Расчётные зависимости для втулки:
; .
Расчётные зависимости для полотна диска:
;
.
По формулам перехода определим напряжения на радиусе r1:
;
Определим АIIи ВII:
19,539 = АII·2,89–ВII·(-1,65);
42,992 = АII·1,51+ ВII·4,51.
Получаем: АII = 10,25; ВII = 6,102.
Определим коэффициент пересчёта:
;
.
Таблица №6
Втулка |
Полотно | |||||||||
x, м |
0,2 |
0,249 |
0,298 |
x, м |
0,298 |
0,321 |
0,345 |
0,368 |
0,392 |
0,415 |
σrI |
-5 |
-4,518 |
-11,995 |
σrI |
-23,674 |
-25,726 |
-28,358 |
-37,702 |
-45,840 |
-58,804 |
K·σrII |
0 |
34,915 |
38,195 |
K·σrII |
75,384 |
90,597 |
118,574 |
148,025 |
172,581 |
208,599 |
σr |
-5 |
30,397 |
26,200 |
σr |
51,710 |
64,871 |
90,216 |
110,323 |
126,741 |
149,795 |
σ |
100 |
73,894 |
71,492 |
σ |
67,988 |
60,775 |
46,766 |
31,072 |
20,971 |
7,134 |
K·σ |
192,903 |
157,988 |
154,708 |
K·σ |
165,865 |
161,981 |
155,946 |
162,769 |
160,089 |
183,048 |
σ |
292,903 |
231,882 |
226,200 |
σ |
233,853 |
222,757 |
202,713 |
193,841 |
181,060 |
190,183 |
Оценка надёжности диска из стали 34ХН1МА:
По IIIтеории прочности:
;
МПа – предел текучести при рабочей температуре;
kt=1,8 – для насадных дисков.
Тогда,
.
Следовательно, надежность диска обеспечена.
По данным таблицы 6 строим графики напряжений в диске (рисунок 9).
Рисунок 9 – Распределение радиальных и тангенциальных напряжений по диску