- •Министерство образования и науки
- •Расчёт лопатки второй ступени давления
- •1.1 Расчет т-образного хвостовика
- •Материал лопатки– сталь 20х13,
- •Расчет лопатки.
- •Расчет обода диска.
- •1.2 Расчет бандажа и шипов лопатки
- •В шипах лопаток с бандажом при расклепке бандажа возникают явления наклепа, повышающие жесткость металла.
- •1.3 Расчет рабочих лопаток на растяжение
- •1.4 Расчет изгибающих напряжений в рабочих лопатках
- •1.5 Расчет вибрационной надежности облопачивания
- •2 Расчёт диафрагмы второй ступени давления
- •3 Расчёт на прочность диска последней ступени
- •I расчёт.
- •II расчёт.
- •4 Гидродинамический расчёт опорного и упорного подшипников
- •Расчёт опорного подшипника
- •4.2 Расчёт упорного подшипника
- •4.3 Расчёт упорного диска
- •Определение критической частоты вращения ротора графоаналитическим методом.
- •6 Определение напряжений в корпусе и фланцах турбины
- •Напряжение в корпусе
- •6.2 Расчёт фланца
- •7 Переходной патрубок в газовых турбинах (спецзадание)
4.3 Расчёт упорного диска
Диск рассматривается как круговая пластина, заделанная по радиусу rи нагруженная равномерным давлением:
По рис. 56[1] для r/R=0,12/0,21= 0,57; α = 0,75; β = 0,0375.
Примем толщину диска h= 0,045 м.
Максимальное напряжение:
Максимальный прогиб:
Это допустимо, т.к.
0,0027 + 0,01 = 0,0127 мм < 0,0855 мм.
Вывод: подшипник надежен.
.
Определение критической частоты вращения ротора графоаналитическим методом.
Вал вычерчивается в определенном масштабе по длине. Kl=10.
После того как вал вычерчен, он разбивается на участки так, чтобы жесткость каждого была постоянна, а участки не особенно длинные.
Определим силу тяжести участков: Gi=9,81·mi.
Таблица №7
№ п/п |
Масса mi, кг |
Сила тяжести Gi, Н |
1 |
65,464 |
641,548 |
2 |
93,270 |
914,049 |
3 |
29,343 |
287,559 |
4 |
81,327 |
797,002 |
5 |
89,606 |
878,141 |
6 |
157,143 |
1539,998 |
7 |
544,319 |
5334,328 |
8 |
695,864 |
6819,464 |
9 |
664,125 |
6508,421 |
10 |
704,357 |
6902,698 |
11 |
690,433 |
6766,241 |
12 |
1160,758 |
11375,431 |
13 |
771,429 |
7560,000 |
14 |
1336,449 |
13097,200 |
15 |
529,746 |
5191,515 |
16 |
91,644 |
898,111 |
17 |
97,512 |
955,620 |
18 |
41,375 |
405,475 |
19 |
175,015 |
1715,143 |
20 |
69,841 |
684,437 |
Выбираем масштаб сил: KG= 350 Н/мм.
Строим многоугольник сил. Выбираем полюсное расстояние: Н1= 150 мм.
Строим веревочный многоугольник под схемой вала. Этот многоугольник будет изображать эпюру изгибающих моментов в определенном масштабе: Км = Kl·KG·H1;Kм= 525000 Н.
Изгибающий момент в любом сечении: Миi=Kм·zi,
где zi– ордината эпюры в мм.
С целью учета переменного диаметра вала принимаем участок с наибольшим диаметром (do) за основной и увеличиваем ординаты остальных участков эпюры в отношении моментов инерции сечения вала, для этого вводится коэффициент ;
В нашем случае для сплошного вала: ;
Для учета переменной температуры вала влияющей на величину модуля упругости вводят коэффициент ;
В нашем случае влиянием температурой пренебрегаем, таким образом, первоначально полученная эпюра Muизменится пропорционально произведениюKIi·KE.
Для построения упругой линии вала будем считать вал находящийся под фиктивной нагрузкой измеряемой площадью эпюры изгибающих моментов.
Разделим эту площадь на ряд простых геометрических фигур.
В центре тяжести каждого участка эпюры прикладываем фиктивную силу:
, гдеfi– площадь соответствующего участка в масштабе чертежа.
Таблица №8
№ п/п |
Диамер вала d, м |
KI=(d0/di)4 |
Площадь участка в масштабе чертежа f, мм2 |
Значение фиктивной силы Ri, Н·мм2 |
1 |
0,254 |
10,757 |
256,988 |
1,451010 |
2 |
0,272 |
8,180 |
760,350 |
3,271010 |
3 |
0,292 |
6,159 |
560,675 |
1,811010 |
4 |
0,317 |
4,434 |
715,750 |
1,671010 |
5 |
0,337 |
3,471 |
988,825 |
1,801010 |
6 |
0,357 |
2,757 |
1292,850 |
1,871010 |
7 |
0,391 |
1,916 |
1112,875 |
1,121010 |
8 |
0,391 |
1,916 |
1048,125 |
1,051010 |
9 |
0,402 |
1,714 |
1539,350 |
1,391010 |
10 |
0,414 |
1,524 |
1615,725 |
1,291010 |
11 |
0,414 |
1,524 |
1207,800 |
9,66109 |
12 |
0,425 |
1,372 |
1210,250 |
8,72109 |
13 |
0,425 |
1,372 |
1201,750 |
8,66109 |
14 |
0,46 |
1,000 |
1540,300 |
8,09109 |
15 |
0,46 |
1,000 |
1865,580 |
9,79109 |
16 |
0,422 |
1,412 |
1685,420 |
1,251010 |
17 |
0,422 |
1,412 |
1470,000 |
1,091010 |
18 |
0,409 |
1,600 |
1352,895 |
1,141010 |
19 |
0,409 |
1,600 |
1231,200 |
1,031010 |
20 |
0,409 |
1,600 |
1150,200 |
9,661010 |
21 |
0,4 |
1,749 |
1146,813 |
1,051010 |
22 |
0,336 |
3,513 |
1003,020 |
1,851010 |
23 |
0,31 |
4,848 |
872,438 |
2,221010 |
24 |
0,29 |
6,331 |
605,150 |
2,011010 |
Табл. №8 (продолжение)
№п/п |
Диамер вала d, м |
KJ=(d0/di)4 |
Площадь участка в масштабе чертежа f, мм2 |
Значение фиктивной силы Ri, Н·мм2 |
25 |
0,28 |
7,284 |
520,650 |
1,991010 |
26 |
0,28 |
7,284 |
508,200 |
1,941010 |
27 |
0,26 |
9,798 |
244,475 |
1,261010 |
28 |
0,26 |
9,798 |
29,148 |
1,50109 |
Строим многоугольник сил в масштабе KR=2·109Н·мм2/мм.
Определяем полюсное расстояние: Н2=Е0·I0/KR;
Е0=2,1·1011Н/м2,м4;
мм.
Так как величина Н2получилась большой , то уменьшаем её вkраз. Таким образомH2’=Н2/k.
Примем k= 1000, тогда:мм.
Строим многоугольник фиктивных сил и упругую линию прогибов. Определяем истинные прогибы вала, умножив снятые с чертежа величины на Kl/k= 10/1000 = 0,01, т.е. в одном миллиметре чертежа будет 0,01 мм прогиба.
Таблица №9
№ п/п |
Стрела прогиба под грузом, по чертежу y, мм |
Истинное значение стрелы прогиба, y, мм |
G·y, Н·м |
m·y2, кг·мм2 |
1 |
3,62 |
0,0362 |
0,023 |
0,086 |
2 |
10,49 |
0,1049 |
0,096 |
1,026 |
3 |
16,98 |
0,1698 |
0,184 |
3,192 |
4 |
21,86 |
0,2186 |
0,192 |
4,281 |
5 |
26,32 |
0,2632 |
0,405 |
10,886 |
6 |
30,25 |
0,3025 |
1,614 |
49,806 |
7 |
32,7 |
0,327 |
1,115 |
37,201 |
8 |
34,52 |
0,3452 |
1,177 |
41,458 |
9 |
36,54 |
0,3654 |
2,378 |
88,666 |
10 |
38,05 |
0,3805 |
1,313 |
50,991 |
11 |
38,84 |
0,3884 |
1,341 |
53,130 |
12 |
39,37 |
0,3937 |
1,332 |
53,507 |
13 |
39,68 |
0,3968 |
1,342 |
54,352 |
14 |
39,81 |
0,3981 |
2,264 |
91,977 |
15 |
39,62 |
0,3962 |
2,253 |
91,101 |
16 |
39,05 |
0,3905 |
1,476 |
58,818 |
18 |
38,16 |
0,3816 |
1,442 |
56,167 |
19 |
36,97 |
0,3697 |
1,614 |
60,886 |
20 |
35,51 |
0,3551 |
1,550 |
56,172 |
21 |
33,77 |
0,3377 |
1,474 |
50,802 |
22 |
31,53 |
0,3153 |
1,637 |
52,669 |
23 |
28,86 |
0,2886 |
0,259 |
7,632 |
24 |
25,49 |
0,2549 |
0,244 |
6,338 |
25 |
22,15 |
0,2215 |
0,090 |
2,028 |
26 |
17,74 |
0,1774 |
0,152 |
2,754 |
27 |
10,6 |
0,106 |
0,091 |
0,983 |
Н·м;кг·м2.
Определяем критическую частоту вращения ротора:
мин-1.
Оценим виброустойчивость вала:
nкр=1581,9 мин -1.
Итак, .
Условие прочности:
;
Вывод: вал виброустойчив.