Результаты расчета вала № 1

Исходные данные:

L= 200,0, σ=75, - угол направления силы относительно горизонта.

Деталь	Данные о нагруженности вала			Координаты
	Силы, Н	, град	Т, Нм	мм
Зубч. кол.	Fr=865 Fx=655 Ft=2283	0	±Т= -54	X1= 100
Муфта			±Т= -54	X2= 280

Результаты расчёта:

Реакции опор, Н
Виды реакций	ЛЕВАЯ опора	ПРАВАЯ опора
Горизонтальная сост.	Лг= -1141,5	Пг= -1141,5
Вертикальная сост.	Лв= -510,0	Пв= -355,0
Сумарная реакция	Rл= 1250,2	Rп= 1195,4

Нагрузочные характеристики сечений вала
Координата сечения	Ми гор. пл., Нм	Ми верт. пл., Нм	Мприв., Нм	Т, Нм	d вала мм
Х1Л= 0	0	0	0	0	0,0
Х1П= 0	0	0	0	0	0,0
Х2Л=100	-112	-50	123	0	25,4
Х2П=100	-114	-36	131	54	26,0
Х3Л=200	-2	-1	54	54	19,3
Х3П=200	-0	-0	54	54	19,3
Х4Л=280	0	0	54	54	19,3

Рис.П2.7. Расчетная схема и конструкция ведущего вала (вал №1) Коэффициент запаса усталостной прочности по касательным напряжениям , где предел выносливости материала при кручении (табл.41, [1]);эффективный коэффициент концентрации напряжений при кручении (табл.42,[1]);коэффициент, учитывающий влияние шероховатости поверхности;масштабный фактор для касательных напряжений (табл.43,[1]);амплитуда циклов и среднее касательное напряжение;полярный момент сопротивления;коэффи-циент чувствительности к асимметрии цикла напряжений (табл.41, [1]); мм^3; МПа; Коэффициент запаса усталостной прочности опасного сечения . Проводим сравнение: , гдедопускаемый коэффициент запаса усталостной прочности:для валов редуктора;для прочих валов. Следовательно, условие выполняется. Коэффициент запаса прочности достаточен. 5.2.4. Конструируем вал 2, используя вычисленные линейные размеры, конструктивные и технологические соображения. Результаты расчёта представлены в табл.П2.5 и на рис.П2.8. Таблица П2.5 Результаты расчета вала № 2 Исходные данные: L= 200,0, σ=75, - угол направления силы относительно горизонта Деталь	Данные о нагруженности вала			Координаты,
	Силы, Н	а,град	Т, Нм	мм
Зубч. кол.	Fr=1909 Fx=-1446 Ft=5042	0	Т= 151	X1= 50
Зубч. кол.	Fr= 865 Fx= -655 Ft=2283	0	±Т= -302	X2=100
Зубч. кол.	Fr=1909 Fx=-1446 Ft=5042	0	±Т= -151	X3=150

Результаты расчёта:

Реакции опор, Н
Виды реакций	ЛЕВАЯ опора	ПРАВАЯ опора
Горизонтальная сост.	Лг= -6183,5	Пг= -6183,5
Вертикальная сост.	Лв= 1043,0	Пв= 1909,7
Сумарная реакция	Rл= 6270,9	Rп= 6471,7

Нагрузочные характеристики сечений вала
Координата сечения	Ми гор. пл., Нм	Ми верт. пл., Нм	Мприв., Нм	Т, Нм	d вала, мм
Х1Л= 0	0	0	0	0	0,00
Х1П= 0	0	0	0	0	0,00
Х2Л= 50	-297	-50	301	0	34,2
Х2П= 50	-309	-9	344	151	35,8
Х3Л=100	-364	33	395	151	37,5
Х3П=100	-366	-52	400	-151	37,6
Х4Л=150	-311	-52	350	-151	36,0
Х4П=150	-309	-95	324	0	35,1
Х5Л=200	-12	-4	13	0	12,0

5.2.5. Определение коэффициента запаса усталостной прочности промежуточного вала. _{Рассмотрим шпоночный паз вала.}

Коэффициент запаса усталостной прочности по нормальным напряжениям для опасного сечения:

мм³; Нм;МПа;МПа..

Рис.П2.8. Расчетная схема и конструкция промежуточного вала (вал №2)

Коэффициент запаса усталостной прочности по касательным напряжениям:

мм³; МПа;

Коэффициент запаса усталостной прочности опасного сечения:

.

Проводим сравнение . Условие выполняется. Коэффициент запаса прочности достаточен.

5.2.6. Конструируем вал 3, используя вычисленные линейные размеры, конструктивные и технологические соображения. Результаты расчёта представлены в табл.П2.6 и на рис.П2.9.

Таблица П2.6