БТ.up_zashita_ot_vibracii УЧЕБНОЕ ПОСОБИЕ
.pdfЗадача 3.6. Определить, на сколько децибел улучшится виброизоляция на частоте вращения вентилятора f , если жесткость амортизаторов уменьшить вдвое. Вентиляционная установка закреплена с помощью амортизаторов на перекрытии складского помещения. Статический прогиб амортизаторов X = 5мм.
|
|
|
|
|
Порядок расчета |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
1. Эффективность виброизоляции определяется по формуле: |
||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
L = 20 lgст |
1 , дБ, |
|
|
|
|
|
|||||||
при f |
/ f |
= 3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
µ |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
L |
= 20 lg |
|
|
|
, дБ. |
|
(3.33) |
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2. Рассчитывается разность: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
L |
− L |
= 20 lg |
|
|
|
|
− |
20 lg |
|
|
, дБ. |
(3.34) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||||
|
|
2 |
1 |
|
|
|
f |
01 |
|
|
|
|
0 |
|
f |
02 |
|
|
|
|
|||
|
3. |
С учетом, что X |
ст 2 |
|
= 2 X |
|
(по условию) и f = 5 / |
|
X , |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ст1 |
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
ст |
||||
L определяется по формуле (3.34): |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
L |
− |
|
|
f |
2 |
|
|
5 |
|
− |
|
|
|
f |
5 |
|
= 20 lg 2 = 6 дБ. |
||||||
L = 20 lg |
5 |
|
|
|
|
|
20 lg |
5 |
|
|
|||||||||||||
2 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Вывод. |
Таким образом, виброизоляция на основной частоте враще- |
ния вентиляционной установки улучшится на 6 дБ.
71
Задача 3.7. Дизель-генератор массой m = 2000кгс установлен на шести резинометаллических амортизаторах с суммарной жесткостью K = 18·105Н/м; частота вращения вала установки n = 750об/мин. Сравнить параметры вибрации с допустимыми значениями.
Порядок расчета
1. Определяется круговая частота вынужденных колебаний:
|
ω = 2 πf = 2 π |
n |
|
||||||||||||
|
60 |
, с–1, |
(3.35) |
||||||||||||
ω = 2 3 ,14 |
750 |
|
|
|
|
||||||||||
60 |
|
= 78 ,5 с–1. |
|
||||||||||||
2. Рассчитывается статическая осадка амортизаторов установки: |
|||||||||||||||
|
X |
|
= mg |
|
, м, |
(3.36) |
|||||||||
|
|
|
ст |
|
K |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
0 ,5 z |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
X |
= |
2000 |
9 ,81 |
= 0 ,011 м. |
|
||||||||||
|
|
|
18 10 |
|
|
|
|
|
|
|
|||||
3. Круговая частота собственных колебаний установки на амор- |
|||||||||||||||
тизаторах определяется по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
ω |
ст= 2 π |
|
|
|
|
|
5≈ 30 с-1. |
(3.37) |
|||||||
|
X |
ωст |
|
||||||||||||
4.Определяется |
|
ст 1 − |
2 |
|
|
если |
|||||||||
максимальная |
|
амплитуда колебаний, |
|||||||||||||
sin ωt =1 : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
a0= X |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
, м, |
(3.38) |
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
ω |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
72 0 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
a = 0 ,011 |
|
|
|
|
|
|
= 0 ,0019 |
м. |
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
1 − 78 ,5 |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
30 |
2 |
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|
|
|
|
5. Определяется частота вынужденных колебаний из условия |
||||||||||||||||||||
ω = 2 πf : |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ω |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
f = |
22π |
, Гц, |
|
(3.39) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
f = |
78 ,5 |
|
|
=12 ,5 Гц. |
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 3 ,14 |
|
|
|
|
|||||||
6. Ближайшая к частоте 12,5 Гц стандартная среднегеометриче- |
||||||||||||||||||||
ская частота f |
|
= 16 Гц. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
Нижняя граничная частота, Гц, октавы определяется по формуле: |
||||||||||||||||||||
|
|
f |
|
|
= |
fср.ч . |
= |
16 |
|
|
=11,35 Гц. |
|
(3.40) |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
1,41 |
1,41 |
|
|
|
|
|
|
||||||||
Верхняя граничная частота, Гц, |
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
ср.ч . |
f |
|
|
= 2 f |
= 2 11,35 = 22 ,7 |
Гц. |
(3.41) |
||||||||||||
|
|
|
|
|||||||||||||||||
7. Оценка вибрации, таким образом, будет выполняться для ок- |
||||||||||||||||||||
тавной полосы с f |
|
= 16 Гц. Для этого находится значение вибро- |
||||||||||||||||||
|
|
|
н |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
скорости по формуле: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
V = 2 πfa = 2 3 ,14 12 ,5 0 ,0019 = 0 ,149 |
м/с. |
(3.42) |
||||||||||||||||||
Уровень виброскорости определяется по формуле: |
|
|||||||||||||||||||
|
|
ср.ч . V |
0 ,149 |
|
|
|
||||||||||||||
L |
= 20 lg |
|
|
= 20 lg |
|
|
=129 дБ. |
(3.43) |
||||||||||||
V |
|
5 |
10 − |
Вывод. Согласно расчетам0 фактические8 параметры превышают допустимые на 37 дБ при 16 Гц.
73
4.ЗАДАНИЯ ДЛЯ САМОСТОЯТЕЛЬНОЙ РАБОТЫ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЗАЩИТЫ ОТ ВИБРАЦИИ
Задание 4.1. Рассчитать пассивную виброизоляцию рабочего места оператора с обеспечением допустимых параметров вибрации по СН 2.2.4/2.1.8.566-96 (см. приложение 2). Рабочее место размещено на виброизолируемой железобетонной плите размерами 1,5×1,0×0,1м (рис.4.1). Расчетный вес оператора
Q= 800Н. Допустимая для частоты вынужденных колеба-
ний f = 63Гц виброскорость рабочего места составляет
V= 0,002м/с. Виброизоляторы – металлические пружи-
ны. Варианты исходных данных приведены в табл.4.1
Рис. 4.1. Расчетная схема пассивной виброизоляции рабочего места оператора
Таблица 4.1
Исходные данные к заданию 4.1
Исходные |
Ед. |
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
||
данные |
изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кол-во |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пружин, |
шт. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n |
4 |
4 |
4 |
6 |
6 |
6 |
6 |
8 |
8 |
8 |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Виброскорость, |
м/с |
0,06 |
0,06 |
0,07 |
0,07 |
0,08 |
0,08 |
0,09 |
0,09 |
0,1 |
0,1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Вес плиты. |
Н |
2600 |
2800 |
3000 |
3200 |
3400 |
3600 |
3800 |
4000 |
4200 |
4400 |
|
Q |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
74
Указания к решению
1. Определяется общий вес виброизолируемого рабочего места оператора:
Q = Q + Q , Н, |
(4.1) |
где Q − вес оператора, Н; Q − вес железобетонной плиты, Н.
2. Определяется коэффициент передачи для создания на виброизолированной плите удовлетворительных вибрационных условий:
V
= |
Vдоп |
. |
(4.2) |
3. Определяется частота свободных вертикальных колебаний виброизолированного рабочего места:
f |
|
|
|
|
f |
|
|
|
|
|
|
= |
|
|
|
|
|
|
|
, Гц, |
(4.3) |
||
|
1 |
+1 |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
где f − частота вынужденных колебаний, Гц. |
|
||||||||||
4. Исходя из условия, что |
5 |
|
|
|
|
|
|
||||
f |
|
|
|
|
|
, Гц, |
|
||||
= |
|
|
X |
|
|
(4.4) |
|||||
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
определяется статическая деформация пружинных виброизоляторов по формуле:
X |
5 |
|
|
||
= |
|
|
|||
0 |
fст |
, см. |
(4.5) |
||
5. Определяется суммарная жесткость пружинных виброизоля- |
|||||
торов по формуле : |
|
|
|
|
|
Kст |
|
Q |
|
|
|
= |
0 |
|
, Н/см. |
(4.6) |
|
X |
|
||||
с |
|
75cт |
|
|
|
6. Определяется жесткость одного виброизолятора при заданном числе пружин n:
|
|
K |
|
K |
|
, Н/см. |
|
|
|
|
|
|
= |
n |
|
(4.7) |
|||||
|
7. Определяется расчетная нагрузка на один пружинный виброи- |
|||||||||
золятор: |
n |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Q |
|
|
|
|
||
|
|
P |
=c n |
, Н. |
(4.8) |
|||||
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 4.2. Зависимость коэффици- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
ента N |
от индекса |
||
|
|
|
|
|
|
|
пружины |
= |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8.Выполняется расчет параметров пружинных виброизоляторов
вследующей последовательности:
− диаметр проволоки для изготовления пружин определяется по формуле:
|
|
d =1,6 |
N P C |
, см, |
(4.9) |
|
|
|
|
[τ ] |
|
|
|
где N |
− |
коэффициент, определяемый |
по |
графику (рис. 4.2); |
||
D |
= 7 |
|
|
|
|
|
C = d |
– отношение диаметра пружин к диаметру проволоки (ре- |
|||||
комендуется принимать в пределах 4...10); |
[τ ] |
– допускаемое напря- |
76
жение на срез (для пружинной стали [τ ] = 3,0...4,5·108Н/м2 |
= |
3,0...4,5·104Н/см2 ); |
|
− число рабочих витков пружины определяется по формуле: |
|
i |
σd |
|
= 8K C , витков, |
(4.10) |
|
|
|
|
n |
где σ – модуль упругости на сдвиг для материала пружины (для стали |
||||
σ =8·107); |
|
|
|
|
− число нерабочих витков принимается исходя из следующих ус- |
||||
ловий: |
|
|
|
1+1,5 витка3 на оба торца пружины; |
• |
при |
p 7 |
= i |
|
• |
при i |
f 7 |
= i |
+ 2 ,5 витка; |
• полное число витков пружины составляет i = i + i ;
− высота ненагруженной пружины определяется по формуле:
|
H |
= i h |
+ (i + 0 ,5 ) d , см, |
(4.11) |
|||
где h − шаг пружины, |
принимаемый в пределах 0,25 |
– 0,5D |
|||||
(D = C d ). |
|
|
|
|
|
|
|
9. Проверяется выполнение условия обеспечения устойчивости |
|||||||
пружин, работающих на сжатие по формуле: |
|
||||||
|
|
|
|
H |
|
||
|
o |
1 |
1 |
2 |
≤1,5 . |
(4.12) |
|
|
|
D |
10. Делается вывод.
77
Задание 4.2. Пост управления оператора бетоносмесительного узла установлен на стальной плите размером
1,2×1,2×0,01м (плотность стали 7,8×103Н/м3). Расчет-
ный вес пульта управления составляет Qп.у. = 200Н,
а вес оператора Q = 800Н. Измеренные значения уровней виброскорости на рабочем месте оператора на частотах вынужденных колебаний 16, 31,5 и 63Гц превышают допустимые уровни по СН 2.2.4/2.1.8.56696 соответственно на 8, 12 и 6дБ. Необходимо рассчитать виброизоляцию рабочего места (рис.4.2) с использованием резиновых виброизоляторов (см. табл.3.4). Варианты исходных данных приведены в табл.4.2.
Рис. 4.2. Расчетная схема виброизо- ляции рабочего места опе- ратора БСУ с помощью ре- зиновых виброизоляторов
Таблица 4.2.
Исходные данные к заданию 4.2
Исходные |
Ед. |
|
|
|
|
Варианты |
|
|
|
|
||
данные |
изм. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
|||
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Кол-во |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
виброизоляторов, |
шт. |
4 |
4 |
4 |
6 |
6 |
6 |
6 |
8 |
8 |
8 |
|
nв |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Марка |
|
8508 |
4326 |
199 |
Н068 |
122 |
9831 |
3826 |
3311 |
2959 |
2566 |
|
резины |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Динамический |
Н/см2 |
126 |
226 |
196 |
166 |
206 |
166 |
236 |
250 |
63 |
38 |
|
мо-дуль упруго- |
||||||||||||
сти, E |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
78
Указания к решению
1. Определяется вес стальной плиты, на которой установлено рабочее место оператора бетоносмесительного узла:
Pпл = V + γ , Н, |
(4.13) |
где V > объем стальной плиты, м3; γ > плотность стали, 7,8×103 Н/м3.
2. Определяется общий вес виброизолируемой установки:
Р = Рпл + Qч. + Qпл , Н. |
|
(4.14) |
|||||||
3. Определяется суммарная площадь виброизоляторов: |
|||||||||
S = |
P |
, см2, |
|
(4.15) |
|||||
|
|
|
|||||||
|
σ |
|
|
|
|
||||
где σ > расчетное статическое напряжение в резине, 30 Н/м2. |
|||||||||
4. Определяется площадь одного резинового виброизолятора: |
|||||||||
S |
= |
S |
, см2. |
|
(4.16) |
||||
|
|
||||||||
в |
|
|
nв |
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|||
5. Определяется суммарная жесткость всех виброизоляторов в |
|||||||||
вертикальном направлении по формуле: |
|
|
|||||||
K = 4π |
2 f 2 |
P |
|
|
|||||
|
, Н/см, |
|
(4.17) |
||||||
|
|
||||||||
|
|
0доп |
g |
|
|
||||
где g > ускорение свободного падения, 980 см/сек2; f |
доп |
> допустимая |
|||||||
|
|
|
|
|
|
0 |
|
частота собственных вертикальных колебаний, принимаемая из условия обеспечения требуемой эффективности виброизоляторов, f0 доп = 8 Гц.
6. Определяется рабочая высота резинового виброизолятора:
H |
р |
= |
EдS |
, см. |
(4.18) |
|
K |
||||||
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
7. Исходя из полученного значения площади одного вибризолятора Sв , принимается его геометрическое сечение и определяется
79
значение d (d > сторона квадратного или диаметр круглого сечений виброизолятора).
8. Резиновые виброизоляторы сохраняют устойчивость от опрокидывания в процессе эксплуатации при выполнении условия:
Hр p d p 1,5Hр . |
(4.19) |
При невыполнении условия устойчивости (4.19) уточняется значение d и, следовательно, значения Sв и S (соответственно, площадь одного виброизолятора и суммарная площадь виброизоляторов).
9. Определяется полная высота виброизолятора:
d |
|
|
|
H = Hр + |
|
, см. |
(4.20) |
|
|||
|
8 |
|
|
10. Определяется фактическая виброизолирующая способность резиновых виброизоляторов принятых геометрических размеров, на различных частотах вынужденных колебаний (f = 16; 31,5; 63 Гц) в следующей последовательности:
- рассчитывается суммарная жесткость виброизоляторов исходя из условия, что
H |
р |
= |
EдS |
, |
|
||
K |
|
||||||
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
||
K = |
EдS |
, Н/см, |
(4.21) |
||||
|
|||||||
|
|
|
Hр |
|
|
где S > уточненная суммарная площадь виброизоляторов;
> уточняется значение частоты собственных вертикальных колебаний:
f0 = 1 Kg
2π P
, Гц; |
(4.22) |
80