- •Содержание
- •1 Обоснование параметров сталеразливочного ковша
- •1.1 Выбор и обоснование футеровки сталеразливочного ковша
- •1.2 Выбор дутьевых продувочных устройств
- •2.2 Расчёт процесса десульфурации стали в ковше
- •2.2.1 Расчет процесса десульфурации cтaлu в ковше тшс
- •2.3 Расчет модифицирования неметаллических включений
- •2.4 Определение снижения температуры металла
- •2.4.1 Изменение температуры металла при раскислении:
- •2.4.4. Изменение температуры металла при выпуске металла из сталеплавильного агрегата
- •2.4.5 Потери тепла через футеровку во время выдержки ковша
- •2.5 Расчет параметров продувки стали в печь-ковше инертным газом
- •2.5.1 Расчет времени продувки через пористые пробки
- •2.5.2 Расчет времени продувки через погружную фурму
- •2.5.3 Расчет дегазации при продувке инертным газом
- •3 Расчет технологических параметров и конструкции циркуляционного вакууматора
- •3.1 Технологические особенности вакуумирования металла
- •3.2 Расчет размеров вакуумной камеры
- •3.3 Расчет технологических параметров процесса вакуумирования
- •3.4 Обработка металла на цируляционном вакууматоре
- •Список используемой литературы
2.2 Расчёт процесса десульфурации стали в ковше
2.2.1 Расчет процесса десульфурации cтaлu в ковше тшс
Химический состав ТШС:
СаО = 60 %
SiO2= 10 %
Al2O3= 24 %
MgO= 6%
Расход ТШС 7,5 кг/т стали.
Принимаем, что в ковш попадает 1,5кг/т печного шлака
Таблица 5 – Состав печного шлака
СаО |
MnO |
MgO |
SiO2 |
А12О3 |
CaF2 |
62,68 % |
4,19 % |
5,62 % |
19,62% |
2,46% |
5.43 |
Таблица 6 – Количество оксидов образующихся при раскислении стали
Элемент |
Концентрация в стали % |
Угар элементов |
Введено в сталь с учётом угара, % |
Образуется оксидов, кг | |
Mn |
0,275 |
0,069 |
0,344 |
0,89 | |
Al |
0,045 |
0,18 |
0,225 |
3,4 | |
ИТОГО |
4,29 |
Таблица 7 - Изменение состава рафинировочного шлака
Материал |
Кол-во |
Состав, кг | |||||
СаО |
А12О3 |
SiO2 |
MgO |
MnO |
CaF2 | ||
ТШС |
7,5 |
4,5 |
1,8 |
0,75 |
0,45 |
- |
- |
Оксиды |
4,29 |
- |
3,4 |
- |
- |
0,89 |
- |
Печной шлак |
1,5 |
0,9402 |
0,0369 |
0,2943 |
0,0843 |
0,06285 |
0,08145 |
Футеровка ковша |
0,2 |
0,01 |
- |
- |
0,19 |
- |
- |
Итого |
13,49 |
5,4502 |
5,2369 |
1,0443 |
0,7243 |
0,95285 |
0,08145 |
Состав конечного рафинировочного шлака |
100 |
40,402 |
38,821 |
7,7405 |
5,370 |
7,0625 |
0,604 |
Выполним расчет коэффициента распределения серы Ls.
где (СаО), (Аl2О3), (SiO2), (MgO) - химический состав рафинировочного шлака в конце обработки. %;
fs - коэффициент активности серы, растворенной в металле, принимается fs =1, по этому lgfs =0,
Т - температура металла, 1903 К,
- активность кислорода.
2[Al]+ 3[O] = Al2O3
Константа этой реакции будет равна = 10-14, следовательно активность кислорода определим по формуле:
,
= -3,77
Тогда коэффициент распределения серы будет равен:
,
тогда ,
=175
где - коэффициент кратности шлака.
Определим конечное содержание серы в металле после обработки твердой шлакообразующей смесью
2.3 Расчет модифицирования неметаллических включений
Определим длину порошковой проволоки, необходимой для модифицирования 366,244 т стали марки 08Ю. Последовательно в расплав для раскисления ввели FeMn и Al. Химический состав готовой стали: 0,05 % С, 0,275 % Mn, 0,01 % Si, 0,020 % Р, 0,025 % S, 0,045 % Al, 0,06 % Ni, 0,03 % Cr, 0,06 % Cu. Содержание углерода в металле перед раскислением составляет 0,05%. Содержание кислорода в стали на выпуске из сталеплавильного агрегата определяем по уравнению:
a0 = 0,00252 + 0,0032 / [С%].
Тогда при [С] = 0,05 % a0 = 0,00252 + 0,0032 / 0,05= 0,06652 % масс.
Для расчета количества и состава неметаллических включений необходимо определить температурный интервал затвердевания стали, К:
Тликв=1812-(80[С]+7,5[Mn]+20[Si]+34[S]+94[P]+3,5[Ni]),
Тликв=1812-(80∙0,05+7,5∙0,275+20∙0,01+34∙0,025+94∙0,020+3,5∙0,06)=1803 К
Тсол=1812-(410[С]+20[Mn]+18,6[Si]+940[S]+184[P]+4[Cr]+6,5[Ni]),
Тсол=1812-(410∙0,05+20∙0,275+18,6∙0,01+940∙0,025+184∙0,020+4∙0,03+6,5∙0,06)=1758 К
А. Определяем количество докристаллизационных неметаллических включений.
Раскисление марганцем
Определяем количество кислорода, равновесное с 0,275 % при Тликв = 1803 К:
; = 10,3∙10-3
% масс
Таким образом, присадка в сталь приведет к связыванию следующего количества кислорода в процессе раскисления и охлаждения расплава до Тликв:
= 0,06652-0,037 = 0,02952 % масс.
При этом образуется следующее количество неметаллических включений (О):
%масс.
Раскисление алюминием
Определяем содержание кислорода, равновесное с 0,045 % Аl при Тликв = 1803 К:
, ;
при этом %масс, то есть при вводе алюминия металл будет глубоко раскислен, содержание кислорода при этом изменится так:
% масс, а количество докристаллизационных неметаллических включений типа Al2O3 составит:
% масс.
Рассчитаем общее количество и состав образующихся докристаллизационных неметаллических включений при условии, что процессы взаимодействия растворенного кислорода и элементов-раскислителей проходят последовательно с достижением состояния равновесия между кислородом и введенным элементом-раскислителем до ввода последующего раскислителя. Расчёт проводится на 1 т стали:
(+)= (0,131+0,078) = 0,209 кг неметаллических включений на 1 т стали
Состав образовавшихся докристаллизационных неметаллических включений следующий:
Б. Определяем количество посткристаллизационных неметаллических включений.
Рассчитаем количество и состав посткристаллизационных неметаллических включении. При температуре ликвидус минимальный уровень концентрации кислорода определяется равновесием с 0,045 % Al и составляет % масс. В двухфазной области между Тликв и Тсол изменение концентрации кислорода будет определяться разницей:
Рассчитаем значение по уравнению
, ;
при этом % масс
В двухфазной области между Тликв и Тсол изменение концентрации кислорода составит:
%
т.е. исключительно малую величину, находящуюся на пределе чувствительности измерения с помощью кислородных зондов и анализаторов на кислород типа "ЛЕКО". Количество посткристаллизационных неметаллических включений, состоящих только из Al2O3 ,составит:
% масс
В данном расчете в качестве модификатора используем силикокальций СК40 (40 % Са). Способ присадки: порошковая проволока диаметром 10 – 16 мм, присаживается с помощью трайб-аппарата, скорость ввода 3-5 м/с.
Содержание алюминия в металле [А1] = 0,045%, следовательно, кальция нужно ввести в металл 0,0045% ([Ca]/[Al] = 0,1).
Таким образом, на 366,244 т металла потребуется кальция:
Количество СК40, необходимого для модифицирования:
На обработку понадобится при наполнении проволоки 0,315 кг/м:
Так как проволока усваивается не вся, то её расход увеличивается, и при коэффициенте усвоения 25 % составляет
м