12_Paroperegrevateli
.pdf
|
359 |
|
|
|
|
|
Поверхностные регуляторы могут быть включены: на стороне |
||||||
насыщенного пара; между пакетами пароперегревателей («в рассечку»); на |
||||||
стороне перегретого пара. Особенности каждой схемы состоят в следующем. |
||||||
Регуляторы, расположенные между пароперегревателем и турбиной, не |
||||||
защищают трубки пароперегревателя от перегрева, поэтому такой тип имеет |
||||||
ограниченное применение. |
|
|
|
Включение |
||
|
|
|
|
|||
|
|
|
регулятора на сто- |
|||
|
|
|
роне насыщенного |
|||
|
|
|
пара |
позволяет |
||
|
|
|
защитить от чрез- |
|||
Рис. 12.25. Конструкция поверхностного пароохладителя: 1 – |
мерного перегрева |
|||||
входной коллектор; 2 – выходной коллектор; 3 – крышка; 4 – U- |
не только |
металл |
||||
образные змеевики; 5 – камера |
|
|
турбины, но и па- |
|||
роперегреватель. Но при этом снижение температуры перегретого пара дос- |
||||||
тигается за счет конденсации некоторого количества насыщенного пара. Это |
||||||
вызывает неравномерное распределение влаги по змеевикам и разверку тем- |
||||||
пературы перегрева в различных змеевиках. |
|
|
|
|
|
|
По отношению к экономайзеру поверхностный пароохладитель можно |
||||||
включать последовательно или параллельно. При параллельном включении |
||||||
(рис. 12.26) питательную воду, отбираемую для охлаждения перед входом в |
||||||
экономайзер, после пароохладителя сбрасывают в барабан, а в экономайзер |
||||||
|
|
поступает меньше воды. |
||||
|
|
По мере повышения на- |
||||
|
|
грузки |
парогенератора |
|||
|
|
увеличивают расход воды |
||||
|
|
на пароохладитель, в свя- |
||||
|
|
зи с чем именно при вы- |
||||
|
|
сокой нагрузке, когда че- |
||||
|
|
рез экономайзер по усло- |
||||
|
|
виям охлаждения его по- |
||||
|
|
верхности нагрева требу- |
||||
|
|
ется |
увеличить |
расход |
||
а) |
б) |
воды, |
при |
параллельной |
||
Рис. 12.26. Схемы включения поверхностного пароохла- |
схеме |
сделать |
это |
не |
||
дителя по отношению к экономайзеру: а – параллельная; |
представляется |
возмож- |
||||
б – последовательная; 1 – барабан; 2 – пароохладитель; 3 |
ным, так как приходится |
|||||
– сброс воды после пароохладителя; 4 – экономайзер |
увеличивать расход воды |
|||||
на пароохладитель. Параллельная схема приводит к недоиспользованию теп- |
||||||
ла продуктов сгорания в области экономайзера: в связи с уменьшением рас- |
||||||
хода воды через экономайзер при повышенной нагрузке температура ее по- |
||||||
вышается, а температурный напор между продуктами сгорания и водой соот- |
||||||
ветственно падает. |
|
|
|
|
|
|
360
Последовательная схема включения пароохладители и экономайзера (рис. 12.26, б) лишена перечисленных недостатков и применяется в современ- ных установках. Расход воды на пароохладитель при полной нагрузке высок и может достигать 30–40% общего расхода питательной воды.
Наиболее разумным является включение пароохладителя между паке- тами пароперегревателя.
Основные недостатки пароохладителей поверхностного типа:
1)инертность, т. е. значительное запаздывание изменения температуры перегретого пара (5–7 мин) при изменении режима работы котла. Это явилось основной причиной того, что новые парогенераторы высокого давления те- перь проектируют с охлаждением перегретого пара впрыском;
2)трудность достижения равномерного распределения сконденсиро- вавшейся влаги по змеевикам при установке пароохладителя на стороне на- сыщенного пара.
Изготовляемые в настоящее время поверхностные регуляторы могут
изменять температуру перегретого пара в пределах 50–60 °C. При этом через пароохладитель проходит до 40–60% расхода питательной воды. За счет па- роохладителя питательная вода нагревается на 20–25 °C.
Для регулирования температуры промежуточного перегрева пара наи- более широко применяют теплообменники, в которых теплота пара высокого давления передается пару, поступающему на вторичный перегрев. Их назы- вают паро-паровыми теплообменниками.
Паро-паровой теплообменник (ППТО). Промежуточный перегреватель является конвективной поверхностью. При снижении нагрузки на котле тем-
пература пара высокого давления после прохождения радиационной части перегревателя будет несколько возрастать, а в промежуточном перегревателе
|
снижаться. |
|
|
Для |
стабилизации |
|
температуры вторично пе- |
|
|
регреваемого |
пара при |
|
снижении нагрузки можно |
|
|
использовать часть тепло- |
|
Рис. 12.27. Принципиальная схема пароперегревателя |
ты свежего пара и пере- |
|
дать его пару, поступаю- |
||
котла СКД: РП – радиационный перегреватель; ШП – |
щему на повторный пере- |
|
ширмовый перегреватель; КП – конвективный перегре- |
грев, в паро-паровых теп- |
|
ватель; ВПР – впрыск воды; ППТО - паро-паровой теп- |
||
лообменник; ПП – промежуточный пароперегреватель |
лообменниках (рис. 12.27). |
|
(цифры обозначают пакет перегревателя) |
Секция |
паро- |
парового теплообменника состоит из системы 10–20 трубок диаметром 25–35 мм, помещенных в кол- лектор диаметром 300–400 мм (рис. 12.28). Для лучшей компенсации темпе- ратурных удлинений трубной системы и компактности устройства теплооб- меннику придают U-образную форму. Внутри трубок движется пар высокого
361
давления, а в коллекторе между ними – пар промежуточного перегрева, регу- лирование температуры которого достигается обводом (байпасированием) части потока помимо теплообменника.
В мощных паровых котлах число включенных секций по типу показан- ных на рис. 12.28 достигает несколько десятков. Диапазон регулирования температуры пара в ППТО составляет 30–40 °С. Паро-паровые теплообмен-
ники можно рассматривать как часть поверхности нагрева промежуточного пароперегревателя. По тракту вторично перегреваемого пара их устанавли- вают перед входом в конвективную поверхность промежуточного перегрева- теля котла. За счет регулирования пропуска части пара помимо ППТО темпе-
ратура пара в смесительном коллекторе перед конвективной поверхностью меняется, что обеспечивает при изменении нагрузки котла (изменении тепло- восприятия конвективной поверхности в газоходе) стабилизацию выходной температуры вторично перегретого пара.
От ЦВД |
|
Вход пара |
|
1 |
|
4 |
промежуточного |
|
перегрева |
||
3 |
|
Выход первичного |
|
|
пара |
|
|
Вход первичного |
|
|
пара |
|
2 |
Выход пара |
В ЦСД |
промежуточного |
|
|
|
перегрева |
Рис. 12.28. Схема (а) и конструкция (б) паро-парового теплообменника: 1 – теплообменные трубки; 2 – камера; 3 – байпас; 4 – регулирующий клапан
Общим недостатком паро-паровых теплообменников является некото- рая трудность обнаружения повреждений внутренних трубок теплообменни- ков и ремонта их.
Регулирующая поверхность пароперегревателя. В этой схеме промежу-
точный пароперегреватель выполняют из двух конвективных ступеней – хо- лодной, размещаемой в зоне относительно низкой температуры продуктов сгорания, и горячей, размещаемой в зоне высокой температуры – с располо- жением между ними другой поверхности нагрева (рис. 12.29). Весь поток па- ра промежуточного перегрева распределяют байпасным клапаном между хо- лодной ступенью и обводным паропроводом. Регулирующей является холод- ная ступень пароперегревателя. Горячая ступень работает с переменной тем- пературой пара на входе, причем с повышением этой температуры тепловос- приятие горячей ступени уменьшается, что направлено против необходимого воздействия и снижает эффект регулирования. Преимущество этого метода регулирования состоит в том, что он не оказывает воздействия на работу пе- регревателя высокого давления. Недостатками метода являются повышенный расход металла на холодную ступень промежуточного перегревателя и инер- ционность системы регулирования. Поэтому она не получила широкого рас- пространения.
|
|
362 |
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Рис. 12.29. |
Регулирование |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
t′′ |
температуры пара промежу- |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
точного перегрева |
методом |
|||||||
|
|
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пе |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
байпасирования пара: а – |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
схема регулирования; б – |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
зависимость |
температуры |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
перегретого |
пара |
от доли |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
байпасируемого пара; 1 – |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
горячая степень; 2 – пере- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ходная зона; 3 – холодная |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
ступень; 4 – байпасный кла- |
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Dб |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
пан; 5 – обводной паропро- |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
вод; Dб – доля пара, идущая |
||
а) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
б) |
помимо холодной ступени |
|||||
|
|
12.3.4. Методы газового регулирования
Газовое регулирование применяют для поддержания требуемой темпе- ратуры пара промежуточного перегрева, но оно связано с изменением топоч- ного режима и температур газов по тракту, поэтому влияет на температуру пара высокого давления. Газовое регулирование вызывает дополнительные
расходы энергии на тягу и увеличение потерь теплоты с уходящими газами и усложняет эксплуатацию.
Газовое регулирование осуществляют рециркуляцией продуктов сгора- ния, поворотными горелками или переключением ярусов горелок, байпасиро- ванием продуктов сгорания, использованием эффекта взаимодействия вихрей на выходе из горелок.
Требуемая температура промежуточного перегрева пара обычно не обеспечивается только газовым регулированием, поэтому в мощных котлах его применяют совместно с паровым.
Рециркуляция продуктов сгорания. Она обеспечивается возвратом части газов Vрц из газохода после экономайзера с температурой tрц = 350–450 °С в
топочную камеру. Газы рециркуляции вводят либо под горелки, либо в короб воздуха горелок (рис. 12.30). Поскольку абсолютное давление в топке выше, чем в месте отбора газов на рециркуляцию, их подача в топку возможна толь- ко специальным дымососом рециркуляции газов. В связи с этим возрастают общие затраты энергии на перекачку газов. Кроме того, возврат части газов в
топку увеличивает общий объем газов в тракте от топки до места отбора газов и сопротивление этого тракта, отчего дополнительно увеличиваются затраты энергии на тягу в основных дымососах.
Доля рециркулирующих газов
rрц = Vрц / Vг , |
(12.4) |
363
изменяется обычно от 5 до 30% и увеличивается по мере снижения нагрузки, когда заметно снижается тепловосприятие конвективных поверхностей про- межуточного перегревателя.
При вводе рециркулирующих газов происходит снижение температуры горения в топке и ослабление тепловосприятия топочных экранов. В конвек- тивных поверхностях нагрева в результате увеличения объема и скорости га- зов увеличивается тепловосприятие, особенно в промежуточном перегревате- ле. В итоге в среднем 1% рециркуляции газов обеспечивает повышение тем- пературы пара на 1,5–1,7 °С (рис. 12.30).
|
Рециркуляцию дымовых га- |
|
зов применяют преимущественно |
|
на газомазутных котлах сверхкри- |
|
тического давления, которые не |
|
подвержены эоловому износу при |
|
повышенной скорости газов. В |
|
этом случае обеспечивают не- |
|
большую (5–10%) рециркуляцию |
|
газов даже при полной нагрузке, |
Рис. 12.30. Организация рециркуляции дымо- |
так как ослабление прямой отдачи |
в топочной камере оказывает по- |
|
вых газов |
ложительную роль в отношении |
|
защиты экранов НРЧ от чрезмерно высоких тепловых нагрузок.
Введение инертных газов рециркуляции в ядро факела при сжигании твердых топлив приводит к затягиванию горения и возможному росту потерь теплоты с недожогом. Такая рециркуляция газов может быть рекомендована только для топлив с большим выходом летучих веществ. В других случаях рециркуляцию газов можно осуществить в верх топки. Ее цель – снижение температуры газов перед ширмами, что уменьшает вероятность их шлакова- ния.
Наличие рециркуляции газов приводит к некоторому повышению тем- пературы уходящих газов и, следовательно, потерь теплоты с ними – q2 , при
этом несколько возрастает расход топлива по сравнению с режимом без ре- циркуляции.
Изменение положения факела в топке. Тепловосприятие топочных эк-
ранов определяется не только уровнем температуры в топке, но и характером ее распределения по высоте топки. Изменяя положение факела, можно увели- чить или уменьшить тепловосприятие топки, а следовательно, и температуру газов на выходе из нее ϑт′′ . Это в свою очередь изменяет тепловосприятие
конвективных поверхностей. При повороте горелок вниз от горизонтального положения суммарное радиационное тепловосприятие топочных экранов уве- личивается, а температура на выходе из топки ϑт′′ понижается, при этом
уменьшается и тепловосприятие промежуточного пароперегревателя. Наобо-
364
рот, поворот осей горелок вверх приводит к уменьшению тепловосприятия экранов (так как нижняя часть топки практически не «работает») и росту тем- пературы продуктов сгорания на выходе из нее. Однако в практике эксплуа- тации разворот горелок затруднен из-за деформаций выходной части горелки под воздействием высоких температур факела, а применение этого метода
при сжигании твердых топлив возможно только на мощных котлах с большой высотой топки, когда разворот горелок вверх, не приводит к появлению не- дожога из-за уменьшения длины факела.
В последнее время для наладки теплового режима топки и регулирова- ния перегрева применяют плоскофакельные горелки с верхним и нижним со- плами подачи вторичного воздуха, установленными под углом к горизон- тальному соплу ввода аэропыли. При преимущественной подаче вторичного воздуха по одному из сопл факел горелки отклоняется вверх или вниз, что обеспечивает наладку тепловой работы топки.
|
|
На газомазутных котлах |
||||
|
|
старых выпусков с много- |
||||
|
|
ярусными горелками положе- |
||||
|
|
ние факела меняют переклю- |
||||
|
|
чением ярусов горелок, при |
||||
|
|
этом |
суммарная |
мощность |
||
|
|
всех горелок составляет 150% |
||||
|
|
тепловой |
мощности |
котла. |
||
|
|
При большой нагрузке, когда |
||||
а) |
б) |
перегрев пара растет, вклю- |
||||
чают нижние ярусы горелок, а |
||||||
Рис. 12.31. Схемы регулирования температуры пара |
при малой нагрузке – верхние. |
|||||
байпасированием продуктов сгорания: а – через хо- |
Байпасирование |
про- |
||||
лостой газоход; б – распределением газов по запол- |
дуктов сгорания. Регулирова- |
|||||
ненным газоходам; 1 – пакеты промежуточного пе- |
ние температуры вторично пе- |
|||||
регревателя; 2 – экономайзер; 3, 4 – дымосос; 5 – |
регреваемого пара байпасиро- |
|||||
регулирующая заслонка |
|
ванием |
|
продуктов |
сгорания |
|
|
|
|
||||
можно осуществить в двух вариантах: использованием холостого газохода |
||||||
между пакетами пароперегревателя (рис. 12.31, а) и распределением продук- |
||||||
тов сгорания по параллельным газоходам, в одном из которых расположены |
||||||
другие поверхности нагрева (так называемый разделенный газоход, рис. |
||||||
12.31, б). |
|
|
|
|
|
|
Регулирование расхода продуктов сгорания через холостой газоход |
||||||
осуществляют газовыми заслонками (шиберами). При холостом газоходе га- |
||||||
зовые заслонки работают в тяжелых температурных условиях, а теплота вы- |
||||||
сокотемпературных газов не используется. Более предпочтительным является |
||||||
применение разделенных газоходов, заполненных поверхностями нагрева. В |
||||||
этом случае регулирующие заслонки находятся в зоне относительно низких |
||||||
температур и работают более надежно. Еще лучше вариант без применения |
365
заслонок, а изменение расхода газов по газоходам конвективной шахты обес- печивается дымососами (рис. 12.32). Такой вариант применен на мощном котле для блока 800 МВт. Регулирование изменением расхода газов через по- верхность более приемлемо при сжигании твердых топлив.
Рис. 12.32. Схема котла с разделением газоходов: 1 – топка; 2 – основной перегреватель; 3
– промперегреватель; 4 – экономайзер; 5 – основной воздухоподогреватель; 6 – предвклю- ченный воздухоподогреватель; 7 – дымососы
12.4.Примеры и контрольные вопросы
12.4.1.Примеры
1.Определить массовую скорость пара в ширмовом пароперегревателе котельного агрегата Е-320-13,8-560 КТ, если расход пара через ширмовый па- роперегреватель Dшпп = 86,0 кг/с, ширина топочной камеры bт = 12,06 м, ши-
рина ширмы bш = 1,4 м, поперечный шаг расположения ширм S1 = 0,71 м, продольный шаг расположения труб в ширме S1 = 0,035 м, наружный диаметр труб dн = 0,032 м, толщина стенки δ = 0,004 м, число ходов пара в ширмах nx
= 2.
Решение: количество ширм по ширине топки определяем по формуле:
nш = bт − S1 = 12,06 − 0,71 =16. S1 0,71
Количество параллельно включенных трубок в одной ширме определя- ем по формуле:
|
|
|
|
|
366 |
|
n = |
bш - 2 × dн |
+1 = |
1, 4 - 2 × 0,032 |
+1 = 20. |
||
2 × S2 |
|
2 × 0,035 |
||||
|
|
|
Внутренний диаметр труб находим по формуле:
dвн = dн - 2 × d = 0,032 - 2 × 0,004 = 0,024 м.
Массовую скорость пара определяем по формуле:
|
nx × Dшпп |
|
2 ×86,0 |
2 |
||||
wм = |
|
|
|
|
= |
|
|
=1188,1 кг/(м ·с). |
p × d |
вн |
2 |
× n × n |
3,1416 × 0,0242 |
×16 × 20 |
|||
|
|
|
|
|
|
|
||
|
4 |
|
|
ш |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
12.4.2.Контрольные вопросы
1.Перечислите виды пароперегревателей по характеру тепловоспрития. Какие виды перегревателей различают по конструкции?
2.В каких случаях рекомендуется применение прямоточной и противо- точной схем движения потоков пара и газов?
3.Какие меры применяют для уменьшения разверки температур пара по змеевикам?
4.Что такое комбинированный пароперегреватель?
5.Как изменяются радиационная и конвективная регулировочные ха- рактеристики пароперегревателя? Почему нельзя выполнить пароперегрева- тель с независимым от нагрузки котла значением температуры перегрева?
6.Перечислите виды парового регулирования перегрева пара и газового регулирования.
7.Почему и в каких случаях приходится применять схему впрыска соб- ственного конденсата?
8.Проанализируйте преимущества и недостатки ППТО и регулирую- щей поверхности.
9.Для каких топлив целесообразно применять рециркуляцию газов, для каких – байпасирование газов и почему?