- •2. Основная часть
- •2.1 Определение расчетной мощности
- •2.2 Расчет нагрузки освещения
- •2.2.1 Выбор системы освещения и источников света
- •2.2.2 Светотехнический расчет
- •2.3 Компенсация реактивной мощности
- •Мощность компенсирующих устройств Qку, кВАр
- •2.4 Выбор числа и мощности трансформаторов цеховой тп
- •2.5 Расчёт токов короткого замыкания
- •2.6.Техническое сравнение схем внутрицехового
- •2.6.1 Расчет силовой нагрузки по узлам
- •2.6.2 Технические показатели схемы электроснабжения
- •2.7 Выбор и проверка токоведущих частей и оборудования подстанции
- •2.7.1 Выбор и проверка высоковольтного кабеля
- •2.7.2 Выбор и проверка шин
- •2.7.3 Выбор и проверка изоляторов
- •2.7.4 Выбор комплектной конденсаторной установки
- •2.7.5 Выбор и проверка автоматических выключателей
- •2.7.6 Выбор и проверка измерительных трансформаторов тока
- •2.8 Расчет сети освещения
2.6.2 Технические показатели схемы электроснабжения
К техническим показателям относят выбор сечений проводов и кабелей по допустимому току и проверку их на потерю напряжения.
Сечения низковольтной сети выбирается сравнением расчетного тока линии с длительным допустимым током выбранных марок проводов и кабелей с учетом их прокладки, при этом должно выполняться условие
Iдоп > Iр , [7,97] (2.63)
где Iдоп- допустимый ток для выбранного сечения кабеля или провода, А;
Расчетный ток для одиночного электроприемника, Iр,А
(2.64)
где ή – коэффициент полезного действия, для расчетов принимаем ή=0,8
Выбранное сечение проверяем по допустимой потере напряжения. Расчет сетей по потере напряжения на зажимах электроприемников должен обеспечивает необходимый уровень напряжения и, как следствие, необходимый момент вращения электродвигателя и требуемую освещенность от источников света. Допустимое отклонение для силовых сетей составляет ±5% . Отклонение напряжения на зажимах электроприемников должно лежать в пределах допустимого. Весь расчет по потере напряжения ведут в процентах.
Напряжение на зажимах наиболее удаленного электроприемника, Uэп,%
Uэп= Uх.х - ∆Uт - (∆Uпит + ∆Uрасп ) [1,82] (2.65)
где Uх.х – напряжение вторичной обмотки трансформатора на холостом ходу,
Uх.х=105%;
∆Uт - потери напряжения в трансформаторе, %
∆Uт =Кз . (Uа . cosк +Uр . sinк) [1,82] (2.66)
где Кз - коэффициент загрузки трансформатора;
Uа - активная составляющая потерь в трансформаторе, %
Uа = , % [1,82] (2.67)
где Uр- реактивная составляющая потерь в трансформаторе,
Uр = [1,82] (2.68)
где ΔUпит - потери в питающей сети, %
[1,86] (2.69)
где l- длинна линии, км;
r0, x0 - удельные активное и индуктивное сопротивления для выбранного
сечения кабеля или провода, Ом/км;
cosφ- определяется для каждого шкафа;
sinφ- соответствует cosφ.
ΔUрасп- потери напряжения в распределительной сети, %
[1,86] (2.70)
где lmа x- длинна самой длинной отпайки, км;
r0, x0 – удельные активное и индуктивное сопротивления [6,131].
Выбор сечения линии от ТП до шкафа ШРС1 с Sр=12 кВА, Iр=18 А, l=5 м.
По допустимому току согласно условию (2.63), выбираем кабель
АВВГ-660-4х2,5 с Iдоп=19 А, xо=0,07 ом/км, rо=12,6 ом/км.[8,130]
Потеря напряжения в питающей сети шкафа ШРС1, ΔUпит, % (2.71)
Остальные расчеты для питающей сети ведутся аналогично и результаты заносятся в таблицы 2.4 и 2.5.
Затем выбираем сечение распределительной сети– линия от шкафа до электроприемника.
От шкафа ШРС1 питается два насоса запитанные шлейфом, т.е берется длина провода от шкафа до первого электроприемника, а ток всех электроприемников запитанных на этот провод, с Рн=3 кВт, lmax=17м,
Расчетный ток, Iр, А (2.64)
А
По допустимому току согласно условию (2.62), выбираем провод 4АПВ-380-1х2,5 с Iдоп=19 А, xо=0,07 Ом/км, rо=12,6 Ом/км.[8,130]
Потеря напряжения в распределительной сети, ΔUрасп, %(2.70)
%
Активная составляющая потерь в трансформаторе, Uа (2.67)
Uа = %
Реактивная составляющая потерь в трансформаторе, Uр (2.68)
Uр =%
Потери напряжения в трансформаторе, ΔUт , % (2.66)
∆Uт =0,577 . (1 .0,97 +5,5 .0,24)=1,3 %
Напряжение в питающем кабеле, U, % (2.69)
Uпиит=105-1,3-0,5=103,2 %
Напряжение на зажимах наиболее удаленного электроприемника,Uэп ,% (2.65)
Uэп= 105–1,3-(0,5+1,13)=102,07 %
Отклонение напряжения лежит в пределах допустимого (95÷105 %), следовательно сечения выбраны верно.
Остальные расчеты для распределительной сети выполняются аналогично результаты заносятся в таблицы 2.3 и 2.4
Таблица 2.3 Технические показатели питающей сети
Наименование |
Iр, A |
Iд, A |
Марка и Сечение, мм2 |
r0, Ом/км |
х0, Ом/км |
l, км |
∆Uпит, % |
ШРС 1 |
18 |
19 |
АВВГ-660-42,5 |
12,6 |
0,07 |
0,005 |
0,5 |
ШРС 2 |
49 |
60 |
АВВГ-660-416 |
1,98 |
0,07 |
0,031 |
2,63 |
ШРС 3 |
22 |
27 |
АВВГ-660-44 |
7,9 |
0,07 |
0,013 |
2,79 |
ШРС 4 |
24 |
27 |
АВВГ-660-44 |
7,9 |
0,07 |
0,027 |
1,5 |
ШРС 5 |
42 |
60 |
АВВГ-660-416 |
1,98 |
0,07 |
0,04 |
2,4 |
ШРС 6 |
18 |
19 |
АВВГ-660-42,5 |
12,6 |
0,07 |
0,073 |
2,2 |
ШРС 7 |
55 |
60 |
АВВГ-660-416 |
5,26 |
0,07 |
0,026 |
2,3 |
ШРС 8 |
12 |
19 |
АВВГ-660-42,5 |
12,6 |
0,07 |
0,034 |
1,5 |
ПР |
325 |
340 |
АВВГ-660-3150+150 |
0,17 |
0,07 |
0,01 |
3,52 |
Таблица 2.4 Технические показатели распределительной сети радиальной схемы
Наименование |
Iн,А |
cosφ |
Iд,A |
Марка и сечение, мм2 |
r0, Ом/км |
х0, Ом/км |
lmax , км |
∆Uрасп, % |
Uэп, % |
насос |
14 |
0,8 |
19 |
4АПВ-380-12,5 |
12,6 |
0,07 |
0,017 |
1,13 |
2,07 |
колорифер |
14 |
0,75 |
19 |
4АПВ-380-12,5 |
12,6 |
0,07 |
0,007 |
0,45 |
2,83 |
сепаратор |
20,6 |
0,7 |
23 |
4АПВ-380-14 |
7,9 |
0,07 |
0,01 |
0,52 |
2,24 |
гомогенизатор |
33 |
0,7 |
39 |
4АПВ-380-14 |
7,9 |
0,07 |
0,01 |
0,56 |
2,22 |
фасовка масла |
56 |
0,7 |
60 |
4АПВ-380-116 |
1,98 |
0,07 |
0,007 |
0,27 |
2,8 |
фасовка молока |
15 |
0,7 |
19 |
4АПВ-380-12,5 |
12,6 |
0,07 |
0,005 |
0,29 |
3,05 |
маслобойка |
12,8 |
0,75 |
31 |
4АПВ-380-16 |
5,26 |
0,07 |
0,006 |
0,36 |
2,55 |
ресивер |
13,7 |
0,7 |
42 |
4АПВ-380-110 |
3,16 |
0,07 |
0,01 |
0,04 |
3,5 |
вентилятор |
2,9 |
0,8 |
19 |
4АПВ-380-12,5 |
12,6 |
0,07 |
0,008 |
0,33 |
2,43 |
компрессор |
203 |
0,7 |
235 |
АВВГ-1000-3150+150 |
0,21 |
0,07 |
0,032 |
|
|