- •Методические указания
- •Коэффициенты q-h характеристики нефтяных магистральных насосов серии нм
- •Коэффициенты q-h характеристики нефтяных подпорных насосов серии нпв
- •2.Определить режим работы двух подпорных центробежных насосов, работающих параллельно, на трубопровод
- •3.Определить режим работы двух подпорных центробежных насосов, работающих параллельно, с последовательной работе одного магистрального центробежного насоса на трубопровод
- •4.Определить режим работы двух подпорных центробежных насосов, работающих параллельно, с последовательной работе двух магистральных центробежных насосов на трубопровод
- •5.Определить режим работы двух подпорных центробежных насосов, работающих параллельно, с последовательной работе трех магистральных центробежных насосов на трубопровод
Коэффициенты q-h характеристики нефтяных магистральных насосов серии нм
Марка насоса |
Ротор |
Диаметр рабочего колеса D2, мм |
Коэффициенты Q-H характеристики насоса |
НМ 1250-260 |
1,0QН |
460 |
a= 317,0 b= 3,710910-5 |
418 |
a= 291,9 b= 3,904310-5 | ||
395 |
a= 268,9 b= 4,254010-5 | ||
1,25QН |
450 |
a= 322,0 b= 2,174910-5 | |
НМ 2500-230 |
1,0QН |
440 |
a= 279,6 b= 8,025610-6 |
405 |
a= 258,7 b= 8,564110-6 | ||
385 |
a= 236,4 b= 8,560410-6 | ||
1,25QН |
445 |
a= 279,2 b= 5,298510-6 | |
НМ 3600-230 |
1,0QН |
460 |
a=305,4 b=5,596010-6 |
425 |
a=274,1 b=5,587910-6 | ||
415 |
a=247,2 b=5,483410-6 | ||
1,25QН |
470 |
a=324,0 b=5,227710-6 | |
НМ 7000-210 |
1,0QН |
475 |
a=295,1 b=1,875210-6 |
450 |
a=262,5 b=1,817310-6 | ||
430 |
a=240,9 b=1,987310-6 | ||
1,25QН |
490 |
a=323,3 b=1,479510-6 | |
НМ 10000-210 |
1,0QН |
505/495 |
a=293,7 b=8,781710-7 |
485/475 |
a=280,1 b=8,754910-7 | ||
470/460 |
a=264,5 b=8,630210-7 | ||
1,25QН |
530 |
a=364,5 b=9,494710-7 | |
520 |
a=358,5 b=9,647010-7 | ||
515 |
a=345,1 b=9,983910-7 |
Коэффициенты q-h характеристики нефтяных подпорных насосов серии нпв
-
Марка насоса
Диаметр рабочего колеса D2, мм
Коэффициенты Q-H характеристики насоса
НПВ 600-60
445
a= 74,7 b= 4,260010-5
400
a= 62,2 b= 4,756810-5
НПВ 1250-60
525
a= 77,4 b= 1,136810-5
500
a= 68,5 b= 1,044810-5
475
a= 61,2 b= 9,375410-6
НПВ 2500-80
540
a= 102,4 b= 3,758410-6
515
a= 94,6 b= 4,079110-6
487
a= 85,0 b= 4,079510-6
НПВ 3600-90
610
a= 126,1 b= 2,804010-6
580
a= 116,2 b= 3,002110-6
550
a= 104,1 b= 2,974910-6
НПВ 5000-120
645
a= 151,8 b= 1,276010-6
613
a= 137,7 b= 1,283910-6
580
a= 123,1 b= 1,231510-6
Задание № 1-2
Гидравлическая характеристика трубопровода
Графическое представление зависимости гидравлических потерь в трубопроводе от производительности перекачки Hтр(Q) называется гидравлической характеристикой трубопровода.
Потери напора на трение в трубопроводе определяются по формуле Дарси - Вейсбаха:
где - коэффициент гидравлического сопротивления;
- внутренний диаметр, м;
- скорость движения жидкости, м/с;
- ускорение силы тяжести (= 9,81 м/с).
lтр- длина трубопровода, м
Суммарные потери в трубопроводе будут равны
Hтр =hm + ∆z + hк
где ∆ z - разность геодезических отметок между конечной и начальной точками трубопровода, м
hк – необходимый конечный напор, м
Определение коэффициента гидравлического сопротивления
В расчетах гидравлических потерь коэффициент гидравлического сопротивления определяется в зависимости от числа Рейнольдса ():
гдеD- внутренний диаметр трубопровода; [м] . где Q – секундный расход, м3/с;
W- фактическая скорость течения нефти в трубопроводе
νр –расчетное значение кинематической вязкости [м2/сек]
при числах менее 2000 по формуле:
(А1)
при числах от 2000 до 2800 по формуле:
(А2)
при числах от 2800 допо формуле:
(А3)
при числах отдопо формуле:
(А4)
Предельные значения ,и значенияприведены в таблице А.1.
Наружный диаметр, мм
|
|
|
|
530
|
73 000
|
3 200 000
|
0,0130
|
720
|
100 000
|
4 500 000
|
0,0124
|
820
|
110 000
|
5 000 000
|
0,0123
|
920
|
115 000
|
5 500 000
|
0,0122
|
1020
|
120 000
|
6 000 000
|
0,0121
|
1220
|
125 000
|
6 800 000
|
0,0120
|
Задача
Рассчитать и построить графически гидравлическую характеристику трубопровода.
Результаты расчетов внести в таблицу.
Исходные данные
1) разность геодезических отметок ∆z = − 50 м;
2) расчетная плотность нефти ρр = 860 кг/м3;
3) расчетная кинематическая вязкость νр = 25·10-6 м2/с,
5) конечный напор hк=60 м
Варианты |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Нар. диам. труб, мм |
530 |
720 |
820 |
1020 |
1220 |
Толщ. стенки,мм |
6 |
8 |
9 |
12 |
13 |
Длина трубопр., км |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
Подачи, х 103 м3 / ч |
0;0,5;0,75; 1,0;1,25;1,5 |
0;0,5;1,0; 2,0;2,5;3,0 |
0;1,0;2,0; 3,0;3,6;4,0 |
0;1,0;2,0; 4,0;6,0;8,0 |
0;4,0;6,0; 8,0;10,0;12,0 |
Варианты |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
Нар. диам. труб, мм |
530 |
720 |
820 |
1020 |
1220 |
Толщ. стенки,мм |
7 |
9 |
10 |
13 |
14 |
Длина трубопр., км |
90 |
90 |
90 |
90 |
90 |
Подачи, х 103 м3 / ч |
0;0,5;0,75; 1,0;1,25;1,5 |
0;0,5;1,0; 2,0;2,5;3,0 |
0;1,0;2,0; 3,0;3,6;4,0 |
0;1,0;2,0; 4,0;6,0;8,0 |
0;4,0;6,0; 8,0;10,0;12,0 |
Варианты |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
Нар. диам. труб, мм |
530 |
720 |
820 |
1020 |
1220 |
Толщ. стенки,мм |
7 |
9 |
10 |
13 |
14 |
Длина трубопр., км |
100 |
100 |
100 |
100 |
100 |
Подачи, х 103 м3 / ч |
0;0,5;0,75; 1,0;1,25;1,5 |
0;0,5;1,0; 2,0;2,5;3,0 |
0;1,0;2,0; 3,0;3,6;4,0 |
0;1,0;2,0; 4,0;6,0;8,0 |
0;4,0;6,0; 8,0;10,0;12,0 |
Варианты |
16 |
17 |
18 |
19 |
20 |
Нар. диам. труб, мм |
530 |
720 |
820 |
1020 |
1220 |
Толщ. стенки,мм |
6 |
8 |
9 |
12 |
13 |
Длина трубопр., км |
90 |
90 |
90 |
90 |
90 |
Производ, х 103 м3 / ч |
0;0,5;0,75; 1,0;1,4;1,7 |
0;0,5;1,0; 2,0;2,8;3,5 |
0;1,0;2,0; 3,0;4,0;5,0 |
0;1,0;2,0; 4,0;6,0;9,0 |
0;4,0;6,0; 8,0;10,0;13,0 |
Задание №1-3
Определение режимов работы ПС на трубопровод
Определить режим работы одного подпорного центробежного насоса на трубопровод
Наложить характеристику насоса НПВ на гидравлическую характеристику трубопровода.
Определить характеристику Q, H рабочей точки:
- производительность трубопровода
- напор на выходе ПС
- давление на выходе ПС