- •Гидравлический расчет циркуляционной системы в процессе бурения скважины
- •1. Разбивка ствола скважины на интервалы
- •2. Методика гидравлического расчета
- •2.1. Определение диаметра скважины
- •2.2. Выбор плотности промывочной жидкости
- •2.3. Расчет коэффициентов потерь давления в элементах бурильной колонны
- •2.4. Определение расхода промывочной жидкости
- •2.5. Выбор диаметра цилиндровых втулок насоса
- •2.6. Выбор типа турбобура
- •2.7. Определение коэффициентов гидравлических сопротивлений при движении жидкости по трубам и в кольцевом пространстве
- •2.8. Нахождение эквивалентной длины бурильной колонны
- •2.9. Определение потерь давления в конце и начале интервала
- •2.10. Определение потерь давления в долоте и выбор гидромониторных насадок
- •2.11. Определение суммарных потерь давления в элементах циркуляционной системы
- •2.12. Вычисление коэффициента загрузки насосов
- •3. Построение графика давлений
- •4. Пример гидравлического расчета промывки скважины
2.4. Определение расхода промывочной жидкости
Расход промывочном жидкости определяется с учетом ряда технологических условий, зависит от способа бурения, типа забойного двигателя и долота.
При турбинном способе бурения 'Пород с неизвестной механической характеристикой расход промывочной жидкости Q (в м3/с) определяется из следующих технологических условий.
1. При полном использовании гидравлической мощности насосов [7]
(2.6)
где — гидравлическая мощность бурового насоса, кВт; п — число используемых при бурении насосов; LK — глубина бурения в конце интервала, м; и — коэффициенты гидравлических сопротивлении соответственно в трубах и кольцевом пространстве. Для данной формулы при использовании глинистого раствора рекомендуется равным 0,02, а равным 0,04. Если для промывки применяется техническая вода, то и равны 0,01; — коэффициент гидравлических потерь давления в турбобуре.
Показатель турбобура Кт находится по предварительно выбранному забойному двигателю (см. п. 2.6).
Последующие технологические условия необходимы также при турбинном бурении пород с известными механическими свойствами, позволяющими определить крутящий момент для разрушения породы, и при роторном способе бурения.
2. При создании необходимой скорости течения VK.„ в кольцевом пространстве для обеспечения выноса шлама
(2.7)
где dН — наружный диаметр бурильных труб, м (при наличии в колонне бурильных труб с различными наружными диаметрами, берется меньшее значение dH); VK.П — скорость течения жидкости в кольцевом пространстве, м/с.
В зависимости от назначения ствола скважины в интервале гидравлического расчета имеются рекомендации для выбора значения VK.П (см табл. 4).
|
|
Таблица 4 |
Назначение ствола скважины |
VK.П , м/с |
q, м3/с/м2 |
Бурение под эксплуатационную колонну |
0,9—1,3 |
0,57—0,65 |
Бурение под промежуточную колонну |
0,5-0,7 |
0,4 —0,5 |
Бурение под кондуктор |
0.2—0,25 |
0,2 —0,3 |
3. При обеспечении достаточной очистки забоя скважины от выбуренной породы
(2.8)
где q — требуемая подача промывочной жидкости на единицу площади забоя, м3/с/м2.
В зависимости от назначения ствола скважины рекомендации для выбора величины приведены в табл. 4.
2.5. Выбор диаметра цилиндровых втулок насоса
Из полученных значений расхода выбирается большее Q и по характеристике насоса [4, 5, 6] подбирается ближайшая суммарная производительность с учетом числа работающих насосов и принятого коэффициента β наполнения цилиндров. При этом подача насосов
(2.9)
где п — число насосов; — подача одного насоса при данном диаметре втулок с учетом коэффициента наполнения.
Значение β зависит от условий работы насосов и при всасывании промывочной жидкости с подпором β =1; при всасывании технической воды из емкостей в грунте β = 0,9; при всасывании глинистого раствора из емкостей в грунте β = 0,8 [2].
В дальнейших расчетах участвует реальная подача насосов Q. Фиксируется диаметр втулок и допустимое PН давление нагнетания насоса. Характеристика некоторых типов буровых насосов приводится в прилож. 1.