- •Введение
- •2. Выбор температуры уходящих газов и коэффициента избытка воздуха.
- •3. Расчет объемов воздуха и продуктов сгорания.
- •4. Расчет энтальпии воздуха и продуктов сгорания.
- •5. Тепловой баланс парового котла.
- •6. Расчет теплообмена в топке.
- •7. Расчет теплообмена в газоходе1 парового котла.
- •8. Тепловой расчет экономайзера .
- •9. Определение невязки теплового баланса котла.
- •10.Окончательные данные поверочного расчета парового котла сводятся в таблицу 10.
- •Литература
7. Расчет теплообмена в газоходе1 парового котла.
Целью расчета является определение температуры продуктов сгорания на выходе из газохода и количества теплоты, воспринятое поверхностью нагрева газохода.
• Из справочной литературы [4] и с чертежа парового котла в таблицу заносятся основные конструктивные характеристики газохода.
Таблица 7: Конструктивные характеристики газохода
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула и обоснование |
Расчет |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Поверхность нагрева |
Н |
м2 |
[4], чертеж |
Н=16.36 |
Диаметр труб |
d |
мм |
|
d=51 |
Расчетные шаги труб: |
|
|
|
|
поперечный |
S1 |
мм |
|
S1=220 |
продольный |
S2 |
мм |
|
S2=95 |
Число труб, пересекаемых потоком газов |
Z1 |
- |
|
Z1=5 |
Число рядов труб по ходу газов |
Z2 |
- |
|
Z2=10 |
Живое сечение для прохода газов |
Fг |
м2 |
|
Fг=1,245 |
Эффективная величина излучающего слоя |
S |
м |
|
S=1.87220+95/51-4.1)51= 0,379 |
При расчете конвективной поверхности котла предварительно принимают два значения температуры на выходе из газохода. Для котла с одним газоходом принимаем =500°С и =300°С. По двум принятым температурам проводят параллельно расчеты.
После проведения расчетов действительную температуру продуктов сгорания за газоходом определяют графическим путем по величинам тепловосприятия, рассчитанных по уравнениям теплового баланса Qб и теплопередачи Qт при двух ранее принятых температурах и Порядок определения искомого значения [5, рис.2].
Полученное действительное значение температуры продуктов сгорания на выходе из газохода будет являться температурой на входе в экономайзер.
Таблица 5: Расчет теплообмена в первом газоходе.
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула и обоснование |
Расчет |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Температура газов на входе |
|
|
из расчета топки = |
=1320 |
Энтальпия |
|
|
диаграмма |
=24650 |
Температура газов на выходе из газохода |
|
|
принимается |
=900; =500 |
Энтальпия |
|
|
диаграмма |
=16500; =8624 |
Энтальпия присоса воздуха |
|
|
|
Jэ=0,059,41,2930=18,19 |
Тепловосприятие газохода по уравнению теплового баланса |
Qб |
|
|
Qв=0,98(24650-16500+18,19)=8062 Q в=0,98(24650-8624+ 18,19)=15835,6 |
Средняя температура газов |
|
|
|
ср=1320+900/2=1110 ср=1320+500/2=910 |
Средняя скорость газов в газоходе |
Wср |
|
|
Wср=0,5311,81(273+1110) /1,245273=25,46 Wср=0,5311,83(273+910) /1,245273=21,78 |
Коэффициент теплопередачи конвекцией |
|
|
[5, рис.П.5] |
к=134,511,011,02=138,6 к=126,311,011,02=130,1 |
Произведение |
|
|
, где P=0,1МПа |
РnS=0,260,10,379=0.01 |
Коэффициент ослабления лучей 3-х атомных газов |
|
|
|
kг=16 kг=18,4 |
Оптическая толщина |
|
|
|
kрS = 0,0116 =0,16 kрS =0,0118,4 =0,184 |
Коэффициент теплового излучения |
|
|
|
= 0,148 = 0,163 |
Температура обогреваемой среды |
tн |
|
температура насыщения при давлении в барабане котла 0,75 МПа |
tн=179,88 |
Температура наружной поверхности загрязненной стенки |
|
|
[5, табл.П.5] |
t3 =179,88+25 =204,88 |
Коэффициент теплоотдачи излучением |
|
|
|
=203,60,990,17=34,5 =138,30,990,23=31,63 |
Коэффициент тепловой эффективности котельного пучка |
|
- |
|
|
Коэффициент теплопередачи |
К |
|
|
K1=0,85(34,5+138,56)= =147,1 K2=0,85(31,63+130,1)= =137,44 |
Температурный напор |
|
oC |
|
Δt= 1320-900 = 2.3lg(1320-179,88)/(900- - 17988) =914,1 t = 1320-500 = 2.3lg(1320-179,88)/(500- - 179,88 ) =645,57 |
Тепловосприятие газохода по уравнению теплопередачи |
Qт |
|
|
Qт=147,1914,116,36/ 1030,53 =4150,63 |
|
|
|
|
Qт=137,44645,5716,36/ 1030,53 =2738,8 |
|
|
|
|
|
По графику: Qг= 4700 кДж /кг д=1067C
Расчет теплообмена во втором газоходе парового котла.
Целью расчета является определение температуры продуктов сгорания на выходе из газохода и количества теплоты, воспринятое поверхностью нагрева газохода.
• Из справочной литературы [4] и с чертежа парового котла в таблицу заносятся основные конструктивные характеристики газохода.
Таблица 7: Конструктивные характеристики второго газохода
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула и обоснование |
Расчет |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Поверхность нагрева |
Н |
м2 |
[4], чертеж |
Н=196.0 |
Диаметр труб |
d |
мм |
|
d=51 |
Расчетные шаги труб: |
|
|
|
|
поперечный |
S1 |
мм |
|
S1=110 |
продольный |
S2 |
мм |
|
S2=95 |
Число труб, пересекаемых потоком газов |
Z1 |
- |
|
Z1=8 |
Число рядов труб по ходу газов |
Z2 |
- |
|
Z2=55 |
Живое сечение для прохода газов |
Fг |
м2 |
|
Fг=0.851 |
Эффективная величина излучающего слоя |
S |
м |
|
S=(1.87×110+95/51-4.1)51=0.174 |
При расчете конвективной поверхности котла предварительно принимают два значения температуры на выходе из газохода. Для котла с одним газоходом принимаем =500°С и =300°С. По двум принятым температурам проводят параллельно расчеты.
После проведения расчетов действительную температуру продуктов сгорания за газоходом определяют графическим путем по величинам тепловосприятия, рассчитанных по уравнениям теплового баланса Qб и теплопередачи Qт при двух ранее принятых температурах и Порядок определения искомого значения [5, рис.2].
Полученное действительное значение температуры продуктов сгорания на выходе из газохода будет являться температурой на входе в экономайзер.
Таблица 5: Расчет теплообмена во втором газоходе.
Рассчитываемая величина |
Обозначение |
Размерность |
Формула и обоснование |
Расчет |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
Температура газов на входе |
|
|
из расчета топки = |
=1067 |
Энтальпия |
|
|
диаграмма |
=19800 |
Температура газов на выходе из газохода |
|
|
принимается |
=500; =200 |
Энтальпия |
|
|
диаграмма |
=9700; =3579 |
Энтальпия присоса воздуха |
|
|
|
J=0.19.41.2930= =36.38 |
Тепловосприятие газохода по уравнению теплового баланса |
Qб |
|
|
Qб=0,98(19800-9700+ +36,38)=10004,6 Qб=0,98(19800-3579+ +36,38)=16046 |
|
|
|
|
ср=1067+500/2=783,5 ср=1067+200/2=633,5 |
Средняя скорость газов в газоходе |
Wср |
|
|
Wср=0,5312,56(273+783,5)/0,851273=30,2 Wср 0,5312,56(273+633,5)/ 0,851273=26 |
Коэффициент теплопередачи конвекцией |
|
|
[5, рис.П.5] |
к=137,5111,01=138,88 к=127,5111,03=131,33 |
Произведение |
|
|
, где P=0,1МПа |
РnS=0,250,10,174=0.004 |
Коэффициент ослабления лучей 3-х атомных газов |
|
|
|
kг=31,5 kг =34 |
Оптическая толщина |
|
|
|
kрS=31,50,004=0,126 kрS=340,004=0,136 |
Коэффициент теплового излучения |
|
|
|
1=0,11 2=0,125 |
Температура обогреваемой среды |
tн |
|
температура насыщения при давлении в барабане котла 0,75 МПа |
tн=179,88 |
Температура наружной поверхности загрязненной стенки |
|
|
[5, табл.П.5] |
t3=179,88+25=204,88 |
Коэффициент теплоотдачи излучением |
|
|
|
=1070,9880,11 =11,62 =750,9810,125 =9,2 |
Коэффициент тепловой эффективности котельного пучка |
|
- |
|
|
Коэффициент теплопередачи |
К |
|
|
K1=0,85(138,88+11,62)= =127,93 K2=0,85(131,33+9,2)= =119,45 |
Температурный напор |
|
oC |
|
1067-500 t = = 2.3lg (1067-179,88) /(500-179,88) = 556,27 t = 1067-200 = 2.3lg (1067-179,88) /(200-179,88) = 229 |
|
Qт |
|
|
Qт=127,93556,27196 / 103 0,53=26317 Qт=119,45229196 / 103 0,53=10116 |
По графику:
Qг= 14450кДж /кг д=280C