ветер / энергия ветра
.pdf39
С |
р |
|
= 4е |
|
1 −е1 |
|
= 4 0,27 1 |
−0,27 = 0,621. |
|
|
|
|
|||||||
|
ид |
1 |
1 |
+е1 |
1 |
+0,27 |
|||
|
|
|
|||||||
|
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
Для остальных значений |
еk |
величины Ср |
представлены ниже в |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
идk |
табл. 4.
2.1.3. Коэффициент концевых потерь
По формуле (5) определяем шесть значений коэффициента концевых потерь Т j , соответствующих еk :
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 − е |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
е |
|
1 + |
z |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
R |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Т j = |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
− е |
(1 |
+ е) iл zR |
|
|
|
|
|
2 |
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iл zR |
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
е |
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π 1 |
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Приведем вычисление Т j для е1, остальные значения представим в
табл. 4: |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 − 0,27 |
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
8 1 + |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
0,27 |
|
|
6,5 |
|
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
|
Т j |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,069. |
|||||||||
1 |
= |
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
1 |
−0,27 |
(1 + 0,27) 3 6,5 |
|
|
|
|
|
|
2 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 6,5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1 + |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,27 |
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
π |
1 − |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40
2.1.4. Коэффициент профильных потерь
По формуле (6) определяем шесть значений коэффициента профильных потерь Тр, соответствующих еk :
|
|
|
|
|
|
|
1 − е |
|
zR |
|
Т |
|
|
|
|
|
|||||
р |
= 2µ |
а |
|
|
+ |
. |
||||
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
zR |
|
|
|||
|
|
|
|
|
min |
|
3 (1 −е) |
Приведем вычисление Тр для е1 , остальные значения даны в табл. 4:
|
|
|
1 |
−0,27 |
|
6,5 |
|
|
|
Тр |
|
|
|||||||
= 2 0,0182 |
|
+ |
|
|
= 0,112. |
||||
6,5 |
3 (1 −0,27) |
||||||||
1 |
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
2.1.5. Коэффициент потерь на кручение струи
По формуле (7) определяем средний по высоте лопасти коэффициент быстроходности:
zср = 1 +2r0 zR = 1 +20,2 6,5 = 3,9 .
По формуле (8) вычисляем средний по высоте лопасти относительный КПД элементарного ветряка ηотн для е1, остальные значения даны в табл. 4:
|
|
|
|
|
|
|
|
1 − |
µ |
a |
min zср |
|
|
|
||||||||
|
|
|
ηотн |
= |
|
|
|
|
1 − е |
|
|
|
; |
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
1 + |
µ |
a |
min (1 |
− е) |
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zср |
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
1 − |
0,0182 3,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
ηотн = |
|
|
|
1 −0,27 |
|
|
|
|
|
= 0,8997 |
≈ 0,900 . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||||||
1 |
+ 0,0182 (1 −0,27 ) |
|||||||||||||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
3,9 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
По формуле (9) определяем коэффициент потерь на кручение струи для е1 , остальные значения приведены в табл. 4:
41
|
|
|
|
|
|
|
ηотн2 |
ln(1/r0 ) |
; |
|
|
|
|
|
Т |
т = Ср |
ид |
|
|||||
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
2zR2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
= 0,621 0,92 ln(1/0,2) |
= 0,0096 |
≈ 0,010 . |
||||||
Т |
т |
||||||||||
1 |
|
|
|
|
2 6,52 |
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2.1.6. Предварительный коэффициент мощности
По формуле (10) вычисляем предварительный коэффициент мощности
Српредв для е1, остальные значения Српредв даны в табл. 4:
Српредв = Срид ((1 −d02 ) −Тj −Тр −Тт);
Српредв1 = 0,621 ((1 −0,22 ) −0,069 −0,112 −0,010 ) = 0,477.
2.1.7. Значения параметров, зависящих от коэффициента торможения е
В табл. 4 приводим величины найденных параметров при различных
значениях e.
Таблица 4 Величины найденных параметров при различных значениях e
№ |
Наименование |
Обозначе- |
|
|
Номера точек |
|
|
|||||||
п/п |
параметров |
|
ние |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
|||||
1 |
Коэффициент торможе- |
|
|
е |
0,27 |
0,3 |
0,33 |
0,36 |
0,39 |
0,42 |
||||
ния потока |
|
|
||||||||||||
2 |
Коэффициент идеальной |
Срид |
0,621 |
0,646 |
0,665 |
0,678 |
0,685 |
0,686 |
||||||
мощности |
||||||||||||||
|
Коэффициент концевых |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
3 |
Т j |
0,069 |
0,078 |
0,087 |
0,097 |
0,107 |
0,119 |
|||||||
потерь |
||||||||||||||
|
Коэффициент профиль- |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Тр |
0,112 |
0,117 |
0,121 |
0,127 |
0,133 |
0,139 |
|||||||
ных потерь |
||||||||||||||
5 |
Средний по высоте лопа- |
ηотн |
0,900 |
0,896 |
0,891 |
0,886 |
0,881 |
0,875 |
||||||
сти относительный КПД |
||||||||||||||
|
Коэффициент потерь на |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6 |
Тт |
0,010 |
0,010 |
0,010 |
0,010 |
0,010 |
0,010 |
|||||||
кручение струи |
||||||||||||||
7 |
Предварительный коэф- |
Српредв |
0,477 |
0,488 |
0,493 |
0,492 |
0,486 |
0,475 |
||||||
фициент мощности |
42
2.1.8. Выбор максимального значения Српредв и определение соответствующего ему значения е—еopt
Из строки 7 табл. 4 видно, что максимальным значением Српредв является число 0, 493, т.е.
Српредвmax = 0,493, а еopt = 0,33.
2.2.Расчет относительных параметров геометрии лопасти
Для е = еopt = 0,33 при числе сечений лопасти п = 5 определяем геометрию лопасти при выбранных пяти сечениях.
2.2.1. Относительный радиус расположения сечения лопасти
По формуле (11) вычислим rk для п = 5:
rk = r0 + (1 − r0 )−(k −1) , k =1, 2,..., 5.
(5 1) При r0 = 0,2 rk = 0,2 + 0,8 k 4−1;
r1 = 0,2 — корневое сечение;
r2 = 0,4; r3 = 0,6; r4 = 0,8; r5 = 1.
2.2.2. Коэффициент быстроходности сечения лопасти
По формуле (12) находим zk = zR rk = 6,5 rk ;
z1 =1,3; z2 =2,6; z3 =3,9; z4 =5,2; z5 =6,5 .
2.2.3. Число относительных модулей сечения лопасти
По формуле (13) вычисляем |
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
1 + |
1 + CP |
|
1 + |
1 |
+ 0,665 |
|
||||
|
|
|
|
|
ид |
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
zu |
|
= zk |
2 |
(1 |
zk2 |
= zk |
|
|
|
zk2 |
. |
||
|
k |
|
− eopt ) |
|
2 (1 − 0,33 ) |
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
43 |
|
Для k=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
1,3 |
1 |
+ |
1 + 0,665 |
|
||
|
|
|
|
|
|
1,32 |
|
|
zu1 |
= |
|
|
|
|
|
|
= 2,115. |
|
|
|
2 (1 − 0,33) |
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
||
Остальные значения zu представлены в табл. 5. |
||||||||
2.2.4. Коэффициент |
суммарной |
нагруженности сечений лопастей, |
находящихся в зоне действия элементарной кольцевой струи
По формуле (14) определяем
|
Cнагрk = |
8 π |
rk eopt |
(zu |
|
|
1 |
) 1 + z2 . |
||||||||||
|
(1 +eopt ) (1 −eopt )2 |
|
+µa |
min |
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|
|
|
u |
|||
|
Для k=1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
k |
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Cнагр1 = |
8 π 0,2 0,33 |
|
|
|
|
1 |
|
|
|
|
= 0,557 |
|||||||
|
|
|
(2,115 + 0,0182) 1 + 2,1152 |
|||||||||||||||
(1 + 0,33) (1 − 0,33)2 |
||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Остальные значения Cнагр приведены в табл. 5. |
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
|
2.2.5. Значения параметров для пяти сечений лопасти |
|
|
||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Таблица 5 |
|
|
|
|
Значения параметров для пяти сечений |
|
|
|
|
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
№ |
Наименование |
Обозна- |
|
|
|
Номера сечений лопасти |
|
|
||||||||||
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
5 |
|
||||||||
п/п |
параметров |
чение |
|
|
|
2 |
3 |
4 |
|
|
||||||||
(корневое) |
|
(периферия) |
|
|||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
1 |
Относительное расстоя- |
|
|
rk |
0,2 |
|
|
0,4 |
0,6 |
0,8 |
|
1,0 |
|
|||||
ние сечения лопасти от |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
|
оси колеса |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
2 |
Коэффициент быстро- |
|
zk |
1,3 |
|
|
2,6 |
3,9 |
5,2 |
|
6,5 |
|
||||||
ходности сечения лопа- |
|
|
|
|
|
|||||||||||||
|
сти |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3 |
Число относительных |
zuk |
2,115 |
|
3,974 |
5,884 |
7,809 |
|
9,740 |
|
||||||||
модулей сечения лопасти |
|
|
|
|||||||||||||||
4 |
Коэффициент суммарной |
Cнагрk |
0,557 |
|
0,340 |
0,237 |
0,180 |
|
0,145 |
|
||||||||
нагруженности |
|
|
|
44
2.2.6. Коэффициент подъемной силы периферийного сечения
По формуле (15) — Суa периф = Суa ( µamin ).
Из исходных данных (см. табл. 2) имеем µamin = 0,0182, соответст-
вующее ему C ya —
C ya ( µamin ) = 0,85.
Итак, Суa периф = 0,85.
2.2.7. Относительная хорда (в долях наружного радиуса колеса) периферийного сечения
Из формулы (16) имеем
|
|
|
|
Cнагрпериф |
|
Cнагр |
|
= 0,145 /( 3 0,85 ) = 0,057 ≈ 0,06. |
|
b |
= |
= |
5 |
||||||
iл C уa периф |
iл C уa периф |
||||||||
|
периф |
|
|
|
Относительная хорда в долях диаметра колеса равна
bперифD = bпериф / 2 ≈ 0,06 / 2 = 0,03 (т.е. около 3 %).
2.2.8. Коэффициент подъемной силы корневого сечения
По уравнению (17) определяем
Суa корн = 0,9 Суamax .
Из исходных данных (см. табл. 2) имеем Суamax =1,18, следова-
тельно,
Суa корн = 0,9 1,18 =1,062 .
2.2.9.Относительная хорда (в долях наружного радиуса колеса)
|
|
корневого сечения |
|
||
По уравнению (18) определяем |
|
|
|
||
− |
|
Cнагркорн |
|
0,557 |
|
bкорн |
= |
|
= |
|
= 0,175. |
iл C yкорн |
3 1,062 |
45
Принимаем −корн = .
b
0,18
Относительная хорда в долях диаметра колеса
− |
|
− |
|
0,18 |
|
|
|
bкорн |
|
|
|||
bкорнD |
= |
|
= |
|
= 0,09 . |
|
2 |
2 |
|||||
|
|
|
|
2.2.10. Относительная хорда (в долях радиуса колеса) промежуточного сечения
По формуле (19) вычисляем |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
− |
− |
|
|
− |
|
|
− |
|
|
|
|
k |
−1 |
|
|
|||
bк = bкорн+ (bпериф− bкорн) |
|
|
|
|
. |
|
||||||||||||
|
n |
−1 |
|
|||||||||||||||
Для k =1 (корневое сечение) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
− |
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
b1 = bкорн = 0,18 (см. выше), |
|
|
|
|
|||||||||||||
для k = 2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 |
−1 |
|
|
|
|
|
|
|
b2 |
= 0,18 |
+(0,06 −0,18) |
|
|
|
= 0,15, |
|
|||||||||||
5 |
−1 |
|
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
− |
|
k = |
|
− |
|
|
|
|
|
|
|
|
− |
= 0,06 |
||||
для k = 3 b3 = 0,12, для |
4 b4 |
= 0,09, для k = 5 b5 |
||||||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
(периферия). |
2.2.11. Коэффициент подъемной силы промежуточного сечения |
||||||||||||||||||
По формуле (20) — C ya k = |
Cнагр |
k |
|
, тогда |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
iл |
bk |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
C ya 1 = 0,557 /(3 0,18) = 1,062 ,
C ya 2 = 0,340 /(3 0,15) = 0,779 ,
C ya 3 = 0,237 /(3 0,12) = 0,681 ,
C ya 4 = 0,180 /(3 0,09) = 0,696 ,
C ya 5 = 0,146 /(3 0,06) = 0,85 .
46
2.2.12. Номер ik элемента на восходящей ветви исходных значений
C y |
a |
, ближайшего по величине к C y |
a |
k и большего его |
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
Сравниваем C yak с восходящей частью |
|
массива исходных данных |
|||||||||
(см. табл. 2, второй столбец). |
|
|
|
|
|
|
|
||||
Для первого сечения C ya 1 = 1,062 и, |
сравнивая его с элементами |
||||||||||
табл. 2 (для C yak < 1,18), имеем i1 = 8 ; |
|
|
|
|
|
||||||
для второго сечения — C ya 2 = 0,779 и i2 = 6; |
|
|
|||||||||
для третьего сечения — C ya 3 = 0,681 и i3 = 5; |
|
|
|||||||||
для четвертого сечения — C ya 4 = 0,696 и i4 = 5; |
|
|
|||||||||
для пятого сечения — C ya 5 = 0,85 |
и i5 = 6 |
|
|
|
|
||||||
(для пятого сечения значение C ya 5 |
совпадает со значением элемента мас- |
||||||||||
сива C ya в табл. 2). |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
2.2.13. Угол атаки промежуточного сечения |
|
|
|||||||
По уравнению (21) определяем |
|
|
|
|
|
|
|
||||
αk = α(ik −1) + (α(ik ) − α(ik |
−1)) |
|
C yak −C ya |
(ik −1) |
. |
||||||
C ya (ik ) −C ya (ik −1) |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|||||
Приведем вычисление αк, например, для k = 3, а для |
остальных за- |
||||||||||
пишем результаты вычислений: |
|
|
|
|
|
|
|
||||
для k = 3 i3 = 5, тогда i3 −1 = 4; |
α( 4 ) = 0o; α( 5 ) =1o; |
|
|||||||||
C ya (4) = 0,65; |
C ya (5) = 0,76. |
|
|
|
|
|
При k = 3 C ya 3 = 0,681 (см. выше). Итак, для k = 3
47
α3 = α( 4 ) +( α( 5 ) −α( 4 )) ( 0,681 −C ya ( 4 )) /( C ya ( 5 ) −
−C ya ( 4 )) = 0o +(1o −0o ) ( 0,681 −0,65 ) /( 0,76 −0,65 ) =
= 0,28o .
Аналогично получим остальные αk :
α1 = 4,71o ;α2 =1,22o ;α3 = 0,28o ;α4 = 0,41o;α5 = 2o.
2.2.14.Угол притекания сечения допасти
По формуле (22) определяем βк = arctg(1/ zuк ). |
|
|
В соответствии с |
полученными значениями zu |
, приведенными |
в табл. 5, |
|
к |
|
|
|
β |
= arctg(1/ 2,115) = 25,3o; |
|
1 |
|
|
β2 = 14,1o; β3 = 9,6o; β4 = 7,3o; β5 = 5,9o.
2.2.15. Угол заклинения (установки) сечения лопасти
По формуле (23) — ϕк = βк − αк ;
ϕ1 = β1 −α1 = 25,3o −4,7o = 20,6o;
ϕ2 =12,9o; ϕ3 = 9,4o; ϕ4 = 6,9o; ϕ5 = 3,9o.
2.2.16.Итог расчета относительных параметров геометрии лопасти
Втабл.2.3 приведены относительные параметры расчета геометрии лопасти.
|
Относительные параметры геометрии лопасти |
Таблица 6 |
||||||||
|
|
|
||||||||
№ |
Наименование парамет- |
Обо- |
|
Номера сечений |
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|||||
п/п |
ров, единицы измерения |
значе- |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
|
||
|
|
|
ние |
(корень) |
|
|
|
(периферия) |
|
|
1 |
Относительный |
радиус |
|
rk |
0,2 |
0,4 |
0,6 |
0,8 |
1,0 |
|
расположения сечения се- |
|
|
||||||||
|
чения лопасти,о.е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Относительная (в долях |
− |
|
|
|
|
|
|
||
2 |
наружного радиуса коле- |
0,18 |
0,15 |
0,12 |
0,09 |
0,06 |
|
|||
са) хорда сечения лопасти, |
bk |
|
||||||||
|
о.е. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
48
Окончание табл. 6
№ |
Наименование пара- |
Обо |
|
Номера сечений |
|
|||
метров, единицы изме- |
значе- |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
||
п/п |
||||||||
|
рения |
ние |
(корень) |
|
|
|
(периферия) |
|
3 |
Коэффициент подъем- |
C yak |
1,062 |
0,779 |
0,681 |
0,696 |
0,85 |
|
|
ной силы |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4 |
Угол притекания, град. |
βk |
25,3 |
14,1 |
9,6 |
7,3 |
5,9 |
|
5 |
Угол заклинения (уста- |
ϕk |
20,6 |
12,9 |
9,4 |
6,9 |
3,9 |
|
новки) сечения лопа- |
||||||||
|
сти, град. |
|
|
|
|
|
|
2.3.Построение характеристик ветроколеса
2.3.1.Определение массива углов атаки αцикл ,
следующих через равный шаг
Примем шаг Hal = 2,5o.
По табл. 2 определяем α(nтабл), то есть последнее значение в массиве, заданном таблично: α(nтабл) = α(15) = 20o.
По уравнению (24) вычисляем αкон = α(nтабл) = 20o.
По формуле (26) определим |
αнач |
— начальное предварительное зна- |
|
чение массива: |
|
|
= 3 − 3,9 = −0,9 <0 |
αнач = 3 −ϕn = 3 −ϕ5 |
|||
(значения ϕк см. в табл. 6). |
|
|
|
Определим целую часть от αнач : |
|
||
αнач |
цел |
= E1( −0,9) = 0 . |
|
|
|
|
Вычислим разность ∆1 для варианта αнач<0 по формуле (26а):
∆1 = αначцел − αнач = 0 −( −0,9) = 0,9 .
Так как ∆1>0,5, для получения начальной точки массива значений α, идущих через равный шаг, вычитаем 0,5 из αнач цел. По формуле (27) —
αнач0,5 = αначцел −0,5 = 0 −0,5 = −0,5.