МВ65-2

ПОСЛІДОВНІСТЬ РОЗРАХУНКУ 1. Вибір перерізу пасу За номограмою рис. на с.60

додатків в залежності від частоти

	обертання меншого шківа n1 та
	потужності P , яка передається,
			1
	прийняти переріз
	(А, Б, В, Г, Д) по полю, у яке
	потрапляє точка з координатами
	( n ; P ).
	1	1
	За табл. 17 виписати основні
	розміри перерізу пасу
2. Діаметр ведучого шківа d1,			d1 ≈ (3...4)3					,
							T1
мм	де T1		- в Н·мм (див. вихідні дані).
	З отриманого інтервалу вибрати
	стандартне значення d1,
	погоджуючи його з мінімальним
	діаметром для вибраного перерізу
	пасу (див. табл. 18).
	Стандартні значення діаметрів
	шківів за ДСТУ 17383-73:
	40; 45; 50; 56; 63; 71; 80; 90; 100;
	112; 125; 140; 160; 180; 200; 224;
	250; 280; 315; 355; 400; 450; 500;
	560; 630; 710; 800; 900; 1000; 1120;
	1250; 1400; 1600; 1800; 2000
3. Діаметр веденого шківа d2 , мм			d2 = d1ukn (1− ε ) ,
	де d1- див. п.2 (стандартне
	значення);
	ukn –		див. вихідні дані;
	ε = 0,015 - коефіцієнт ковзання
	пасу. Отримане значення d2
	округлити за ДСТУ 17383-73 (див.
	п.2)		′			d2
4. Уточнене передаточне				=
відношення ukn′			ukn						.
					d1	(1− ε )

Отримане значення ukп′ не повинно відрізнятися від раніше

- 12 -

5.Міжосьова відстань а в інтервалі amin та amax , мм:

amin amax

6.Розрахункова довжина пасу L ,

мм

7.Уточнена міжосьова відстань a ,

мм

прийнятого ukп (див. вихідні дані) більше, ніж на 3%, тобто

			′
	ukn =		ukn − ukn			100%	≤ 3%
			ukn

amin = 0,55( d1 + d2 ) + To amax = d1 + d2 ,

де d1, d2 - див. п.2; 3; To - див. п.1 (табл. 17).

В межах отриманого інтервалу призначити величину a

L = 2a +	π	+ d2 ) +	(d2	− d1 )2
	( d1			.
	2			4a

Отримане значення L округлити до найближчого стандартного значення (див. табл. 17)

a = 0,25[ (L − W ) + (L − W )2 − 2 y ],

8.Кут обхвату меншого шківа α1 , град.

9.Коефіцієнт режиму роботи C p

де L – стандартне значення довжини пасу (див. п.6);

W = 0,5π (d1 + d2 ) ;

y = (d			2	− d )2 ;
				1
d1, d2				- див. п.2, 3
α	1	= 180o − 57o			d2 − d1	> [120o ],
					a

де a - в мм (див. п.7);

d1, d2 - в мм (див. п.2, п.3 -

стандартні значення)

Вибрати в залежності від режиму роботи:

-легкий режим C p = 1;

-середній режим C p = 1,1;

-важкий режим C p = 1,2

- 13 -

10.КоефіцієнтCL , що враховує вплив довжини пасу

11.КоефіцієнтCα , що враховує вплив кута обхвату

12.КоефіцієнтCZ , що враховує нерівномірність розподілу навантаження між пасами

13.Допустима потужність для передачі одним пасом Po , кВт

14.Число пасів передачі Z

15. Натяг вітки пасуFo , Н

Вибрати за табл. 19 в залежності від довжини та перерізу пасу

Вибрати за табл. 20 в залежності від величини кута обхвату α1 (див.

п.8)

Вибрати за табл. 21 із припущення про можливу кількість пасів Z (попередньо вибрати Z=3)

Вибрати за табл. 18 в залежності від перерізу пасу, діаметру

меншого шківа d1, передаточного відношення ukn та частоти обертання ведучого шківа n1

		P ×C		p
	Z =	1			,
		Po ×CL	×Cα ×CZ

де P - в кВт (див. вихідні дані);

1

C p , CL , Cα , CZ - див. п.9...12;

Po - див. п.13.

Значення Z округляти до цілого найближчого більшого числа

	850 × P C		C	L
F =		1 p			+θV	2 ,
o	Z	×V ×Cα

де P - кВт (див. вихідні дані);

1

Cp , CL , Cα - див. п.9...11;

θ- коефіцієнт, що враховує відцентрову силу:

- при перерізі А	θ = 0,1	H × c2		;
			м2
- при перерізі Б	θ = 0,18		H × c2		;
			м2

V = π × n1d1 - лінійна швидкість

60

пасу, м/c;

n1 - див. вихідні дані;

- 14 -

16.Тиск на вали Fв, Н

17.Ширина шківа Вш , мм

d1- в м (див. п.1)

Fв = 2Fo × Z × sin α1 ,

2

Fo - див. п.15;

Z – округлене значення (див. п.14);

α1 - див. п.8

Вш = ( Z -1)e + 2 f ,

де Z – округлене значення (див.

п.14);

e , f - вибирати за табл. 22 в залежності від перерізу пасу

ПРИКЛАД . РОЗРАХУНОК КЛИНОПАСОВОЇ ПЕРЕДАЧІ

Вихідні дані:	передаточне відношення клинопасової передачі uкп = 3,25;
момент обертання на ведучому		валу T = 21,79 ×103 Н·мм;	потужність, яка
		1
споживається	P = 3,26 ×103 Вт;	частота обертання	ведучого шківа
	1

n1 = 1429,5об/хв.

Розв'язування

1. Вибір перерізу пасу: по номограмі на рис. додатків в залежності від

частоти обертання	ведучого шківа				n1 = 1429,5 об/хв та потужності
P = 3,26 ×103 Вт, яка передається, приймаємо переріз А клинового пасу.
1
2. Діаметр меншого шківа
			» ( 3...4 ) ×3
d » ( 3...4 ) ×3					21,79 ×103 » 83,79...111,72 мм.
		T
1	1

По обчисленому значенню вибираємо діаметр шківа за стандартним рядом ДСТУ

17383-73:	d1 = 100 мм.
3. Діаметр веденого шківа

d2 = d1 ×uкп × (1 - ε ) =100 ×3,25 × (1 - 0,015) = 320,13,

де ε = 0,015- коефіцієнт ковзання пасу.

По обчисленому значенню вибираємо діаметр шківа за стандартним рядом ДСТУ

17383-73:					d2 = 315мм.
4. Уточнене передаточне відношення
uкп	¢	=		d2		=		315	= 3,20 .
			d1				100 × (1 - 0,015)
				× (1 - ε )

Розрахунок похибки:

- 15 -

			ukn - ukn′				3,20 - 3,25
	Duкп =				100% =				×100% = 1,54% .
			ukn			3,25

5. Міжосьову відстань приймаємо в інтервалі

amin = 0,55 ×( d1 + d2 ) + To = 0,55 ×(100 + 315 ) + 8 = 236,25 мм та amax = d1 + d2 = 100 + 315 = 415мм,

де To - висота перерізу пасу (за табл.17 маємо To = 8мм).

Попередньо приймаємо значення a = 400 мм. 6. Розрахункова довжина пасу:

L = 2a +			π	+ d1 ) +		( d		- d	)2
			( d2				2	1	=
			2					4a
= 2 × 400 +	3,14	×( 315 +100 ) +			( 315 -100 )2				= 1480мм.
2						4 × 400
Отримане значення L округлюємо до найближчого стандартного (за табл.17
приймаємо L = 1600мм).								a з урахуванням стандартної
7. Уточнене значення міжосьової відстані
довжини пасу L :

a = 0,25 × (L -W ) + (L -W )2 - 2 y =

a = 0,25 × (1600 - 651,55) + (1600 - 651,55)2 - 2 × 4,62 ×104 = 462мм,

де W = 0,5π × (d1 + d2 ) = 0,5 × 3,14 × (100 + 315) = 651,55мм;

y = (d2 - d1 )2 = (315 -100)2 = 4,62 ×104 мм2.

При монтажі передачі необхідно забезпечити можливість зменшення міжосьової відстані на 0,01L = 0,01×1600 = 16 мм для полегшення надівання пасів на шківи і можливість збільшення його на 0,025L = 0,025 ×1600 = 40 мм для збільшення натягу пасів.

8. Кут обхвату ведучого шківа
α1o = 180o - 57o ×	d2 - d1	= 180o - 57o ×		315 -100	= 153,47o >120o .
	a		462
9. Коефіцієнт режиму роботи C p : при легкому режимі роботи приймаємо
C p = 1.
10. КоефіцієнтCL , що враховує вплив довжини пасу, вибираємо за табл.19 в
залежності від довжини та перерізу пасу.			CL = 0,98 , при L = 1800мм маємо
Інтерполюємо: при L = 1500мм маємо

CL = 1,01; DL = 1800 -1500 = 300 мм, DCL =1,01 - 0,98 = 0,03;

- 16 -

C	= C	+ (1600 -1500 ) CL = 0,98 +100		0,03	= 0,99 .
( L=1600 )	( L=1500 )	DL	300
11. КоефіцієнтCα ,
		що враховує вплив	кута обхвату, визначаємо

інтерполюванням за даними табл.20 в залежності від величини кута обхвату

α1o = 153,47o » 154o .

При α o = 160o маємо C			= 0,95 , при α o = 140o маємо C = 0,89 ;
1	α		1	α
Dα = 160o -140o = 20o		,	C = 0,95 − 0,89 = 0,06 ;
1			α

C

=154

o

= C

=140

o

+ (154o -140o ) Cα

= 0,89 +14o

0,06

=

)

)

( α1

( α1

Dα1

20

o

= 0,932 » 0,93

12.КоефіцієнтCZ , що враховує нерівномірність розподілу навантаження між пасами вибираємо за табл.21 з урахуванням припущення про можливу кількість пасів. Попередньо задаємося Z = 3 і отримуємо CZ = 0,95 .

13.Допустиму потужність для передачі одним пасом Po вибираємо за

табл.18 в залежності від перерізу А,

швидкості пасу V в м/с та діаметру ведучого

шківа d1 = 100 мм.

Попередньо визначаємо колову швидкість пасу

V =

π × n1 × d1

=

3,14 ×1429,5 ×100

= 7,48 м/с.

60 ×103

60 ×103

При V = 5м/с маємо Po = 0,95 кВт, при V = 10 м/с маємо Po = 1,60кВт;

V = 10 − 5 = 5 м/с,

Po = 1,60 − 0,95 = 0,65 кВт;

P

= P

+ ( 7,48 - 5 ) DPo

= 0,95 + 2,48

0,65

= 1,272 кВт.

o( V =7,48 )

o( V =5 )

DV

5

14. Число пасів передачі

P ×C

p

3,26 ×1

Z =

1

=

= 2,93.

Po

×CL ×Cα ×CZ

1,272 × 0,99 × 0,93 × 0,95

Значення

Z округляємо

до найближчого

більшого

цілого числа: приймаємо

Z = 3.

15. Натяг вітки пасу визначаємо за формулою:

850 × P ×C

p

×C

L

F =

1

+θ ×V

2 ,

o

Z

×V

×Cα

- 17 -

де θ - коефіцієнт, що враховує відцентрову силу (для пасу перерізу А коефіцієнт

θ = 0,1Н·с2/м2 ).

F =	850 ×3,26 ×1× 0,99				+ 0,1× 7,482	= 137,05 Н.
o		3	× 7,48	×0,93
16. Тиск на вали

		α		153,47o
F	= 2 × F × Z × sin 1		= 2 ×137,05 ×3 × sin		= 800,36 Н.
в	o	2		2
17. Ширину шківа визначаємо за формулою:
		Вш = (Z -1)× e + 2 × f ,

де e та f вибираємо за табл.22 в залежності від перерізу пасу ( e = 15,0 мм, f = 10,0мм).

Тоді Вш = (3 -1)×15 + 2 ×10 = 50 мм.

Отримані результати записуємо в таблицю.

	Параметр			Значення
Переріз пасу				А
Діаметр меншого шківа d1 , мм				100
Діаметр більшого шківа d2 , мм				315
Довжина пасу L , мм				1600
Міжосьова відстань a , мм				462
Кут обхвату меншого шківа α , град				153,47
Лінійна швидкість пасу V , м/с				7,48
Число пасів передачі Z				3
Натяг гілки пасу F0 , Н				137,05
Тиск на вали FВ, Н				800,36
Ширина шківа Вш, мм				50
	8. РОЗРАХУНОК ЛАНЦЮГОВОЇ ПЕРЕДАЧІ
	Обумовлений параметр та його			Формули та вказівки
	позначення
		Вихідні дані
	Момент обертання на ведучій			Див. кінематичний розрахунок
	зірочці T1 , Н·мм
	Передаточне число ланцюгової			Див. кінематичний розрахунок
	передачі uлп
			- 18 -

	Частота обертання ведучої зірочки	Див. кінематичний розрахунок
	n1, об/хв.
	Кутова швидкість ведучої зірочки	Див. кінематичний розрахунок
	ω1 , рад/с
	ПОСЛІДОВНІСТЬ РОЗРАХУНКУ
	1. Динамічний коефіцієнт Кд	Прийняти:
		- при спокійному навантаженні
		Кд = 1;
		- при ударному навантаженні
		Кд = 1,25
	2. Коефіцієнт Ка , що враховує	а = (30...50)t, Ka = 1
	вплив міжосьової відстані
	3.Коефіцієнт KH , що враховує	Прийняти:
	вплив кута нахилу ланцюга	- при куті нахилу менше 60º
		KH = 1;
		- при куті нахилу більше 60º
		KH = 1,25
	4. Коефіцієнт K p , що враховує	Прийняти:
	спосіб регулювання натягу	- при автоматичному натягу
		ланцюга K p = 1;
	ланцюга
		- при періодичному регулюванні
		K p = 1,25
	5. Коефіцієнт K зм , що враховує	Прийняти:
	вплив способу змащення	- при картерному змащенні
		K зм = 0,8 ;
		- при безперервному змащенні
		K зм = 1;
		- при періодичному змащенні
		K зм = 1,2
	6. Коефіцієнт періодичності роботи	Прийняти:
	Kn	- при роботі в одну змінуKn = 1;

		- при роботі в дві зміни Kn = 1,25;
		- при роботі в три зміни Kn = 1,5
7.	Коефіцієнт Ке, що враховує	Ке = Кд × Ка × КН × Кр × Кзм × Кп
	умови експлуатації
8.	Числа зубців зірочок:

- 19 -

[n1] та

-ведучої Z1

-веденої Z2

9.Середнє значення допустимого тиску в шарнірі [P], МПа

10.Число рядів ланцюга m

11.Крок ланцюга t, мм

12. Перевірка ланцюга за частотою обертання n1 ≤ [n1]

13.Перевірка ланцюга на тиск Р в шарнірах P ≤ [P]

Z1 = 31 - 2 ×uлп (Z1 ³ 17),

де uлп - див. вихідні дані

Z2 = Z1 ×uлп .

Значення Z2 округлити до найближчого цілого числа Вибрати допустимий тиск [P] за табл. 23 при попередньо вибраному кроці ланцюга t та величині n1

(див. вихідні дані) Рекомендується застосування однорядних ланцюгів (m=1). Можливе застосування дворядних

	(m=2)
	t ³ 2,8 × 3		T1		× Ke	,
			Z1	×[P]× m

де T1 - в Н·мм (див. вихідні дані);

Ke - див. п.7; Z1 - див. п.8;

[P] – в МПа (див. п.9); m - див. п.10;

За табл. 24 прийняти найближче більше значення t та виписати всі параметри вибраного ланцюга За табл. 25 в залежності від кроку

ланцюга t вибрати перевірити умову n1 ≤ [n1] ; n1 - див. вихідні дані

Допустимий тиск у шарнірах [P] вибрати за табл. 23 для вибраного ланцюга з кроком t та частотою обертання n1;

t – див.п.11;

n1 - див. вихідні дані. Розрахункове значення тиску

- 20 -

P = Ft × Ke , Мпа,

Aon

де Ft = T1 ×ω1 ,

V

T1 - в Н·м, ω1 - в рад/с (див. вихідні дані);

V = Z1 ×t × n1 - лінійна швидкість

60 ×103

ланцюга, м/с;

Aon - в мм2 (див. табл. 24). Якщо умова P £ [P] не

14.Сумарне число зубців ZΣ

15.Поправка

16.Число ланок ланцюга Lt

17.Уточнена міжосьова відстань a , мм

18.Діаметри ділильних кіл зірочок, мм:

виконується, треба збільшити крок ланцюга або вибрати дворядний ланцюг

ZΣ = Z1 + Z2 ,

де Z1 та Z2 - округлені значення

D = Z2 - Z1

2π

Lt = 2at + 0,5ZΣ + D2 , at

де at = 40 ;

ZΣ - див. п.14; - див. п.15.

Значення Lt округляти до парного числа

a = 0,25t ×[Lt - 0,5ZΣ +

+ (Lt - 0,5ZΣ )2 - 8D2 ]

	dд1	=		t
			180o
	- ведучої dд1
			sin

Z1

- 21 -