- •Курсовой проект
- •Тема: «Привод к конвейеру»
- •Содержание
- •Техническое задание Спроектировать привод к конвейеру
- •Введение
- •Кинематический и энергетический расчет привода
- •1.4. Определение передаточного отношения привода и разбивка его по ступеням.
- •1.5. Частота вращения валов, мощности и вращающий момент.
- •1.6. Расчетный ресурс работы передачи.
- •2. Расчет цилиндрической зубчатой косозубой передачи
- •2.1. Исходные данные.
- •2.2.Выбор материала и расчет допустимых напряжений.
- •2.3. Геометрические параметры ступени.
- •2.4. Силы в зацеплении.
- •2.5. Проверочный расчет зубьев на контактную прочность.
- •2.6. Проверочный расчет зубьев по напряжению изгиба.
- •3. Расчет цилиндрической прямозубой передачи
- •3.2.Выбор материала и расчет допустимых напряжений.
- •3.3.Геометрические параметры тихоходной ступени.
- •3.4. Силы в зацеплении.
- •3.5. Проверочный расчет зубьев на контактную прочность.
- •3.6. Проверочный расчет зубьев по напряжению изгиба.
- •4. Расчет клиноременной передачи
- •4.1. Расчет параметров ременной передачи.
- •4.2. Проверочный расчет ременной передачи.
- •4.3. Натяжное устройство ремня.
- •5. Эскизное проектирование
- •5.1.Определение основных размеров валов редуктора.
- •1. Выбор материала валов.
- •5.2. Выбор типа и способ установки подшипников на валах.
- •5.3. Основные размеры редуктора.
- •4.4. Конструирование деталей привода.
- •6. Проверочный Расчет вала
- •6.1. Определение реакций в опорах.
- •6.2. Расчет валов на прочность.
- •Проверочный расчет подшипников
- •8. Расчет шпоночных соединений
- •8.1. Тихоходный вал.
- •8.2. Быстроходный вал.
- •Список используемой литературы
- •Приложения
2.2.Выбор материала и расчет допустимых напряжений.
Для колеса принимаем сталь 40, для шестерни принимаем сталь 50.
Термическая обработка – улучшение.
твердости: для колеса –192…228 НВ, для шестерни- 228…255 НВ.
В качестве расчетной контактной твердости материала принимаем ее среднее значение.
Для шестерни (1с.59): НВ1=0,5*(НВmax+НВmin)=0,5*(228+255)=241,5МПа
Для колеса: НВ2=0,5*(НВmax+НВmin)=0,5*(192+228)=210Мпа
Оцениваем возможность приработки колес:
НВ1>НВ2+(10…15)
241,5>220…235
Условия приработки выполнены.
Допускаемые контактные напряжения.
Предел контактной выносливости зубьев:
σНlimb = 2НВср+70
Для шестерни σНlimb1 = 2*241,5+70 = 553МПа,
Для колеса σНlimb2 = 2*210+70 = 490Мпа.
Расчетное число циклов напряжений: Nk =60*с *n *Lh ,
где n- частота вращения колеса, по материалу которого определяем допустимые напряжения;
с =1 – число зацеплений зуба за один оборот колеса;
Lh= 9500 часов – расчетный ресурс работы передачи;
Тогда для шестерни Nk1 = 60*1*360,9*9500 = 20,6*107 циклов,
для колеса Nk2 = 60*1*72,2*9500 =4,12*107 циклов.
Базовое число циклов напряжений в зависимости от твердости материала
Для шестерни циклов,
для колеса циклов.
Определяем коэффициент долговечности ZN при расчета по контактной выносливости (при NK>NHlim)
Для шестерни ,
для колеса .
Определяем допустимые контактные напряжения по формуле
где SH=1,1 – коэффициент запаса прочности.
Для шестерни МПа
Для колеса МПа
С учетом рекомендаций (1 с.59) вычисляем расчетное допустимое контактное напряжение по формуле
[σНР] = 0,45(σНР1+σНР2) ≥ =417,4 МПа
[σНР] =0,45(442,4+417,4) = 387,5 Мпа
Поэтому принимаем в качестве расчетного допустимые контактные напряжения колеса = 417,4 Мпа.
Для определения допустимых напряжения изгиба по табл. 5.3 (1 с.61) принимаем коэффициент запаса прочности SF=1,7, предел выносливости зубьев на изгиб согласно табл. 5.3. для данного материала определяем по формуле
Коэффициент долговечности YN при расчете на изгибную выносливость определяет по формуле
где NFlim =4*106 – базовое число напряжений при изгибе для стали.
Для шестерни
Для колеса
Согласно рекомендации [2, с.60], принимаем YN1=YN2=1
По рекомендации [2, с.60] принимаем коэффициент, учитывающий способ приложения нагрузки, при одностороннем приложении YA1=YA2=1.
Определяем допустимые напряжения изгиба по формуле
Для шестерни МПа
Для колеса МПа
2.3. Геометрические параметры ступени.
Определим межосевое расстояние.
где Ка – расчетный коэффициент. Для косозубых передач – 430;
ψа = b2/aw – коэффициент ширины венца колеса. Шестерня расположена симметрично относительно опор: ψа = 0,4…0,5;
КH=1,15 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по длине контактной линии.
Тогда
Принимаем aw = 180 мм по ГОСТ 2185-66.
Определяем необходимую ширину зубчатого венца колеса:
b4 = ψа *aw = 0,5*180 = 90 мм
Выбираем ширину колеса из нормального ряда b2=90 мм.
Принимаем значение нормального модуля зубчатых колес в пределах:
mn=(0,01…0,02)aw=(0,01…0,02)*180=1,8…3,6.
В соответствии с ГОСТ 9563-60 назначаем mn=2,5 мм.
Предварительно принимаем угол наклона зубьев и проверяем условие двухпарного зацепления:
- условие выполняется.
Определим суммарное число зубьев шестерни и колеса.
ZΣ = Z3 + Z4 = 2* aw*cos /m = 2*180*cos10/2,5 = 141,8
Принимаем ZΣ=142.
С целью сохранения стандартных значений межосевого расстояния и модуля корректируем угол наклона зубьев:
Определим число зубьев шестерни.
Z1= ZΣ/(1 + u) =142 /(1+5)=23,7
Принимаем Z1 = 24.
Условие не подрезания зуба выполняется Z1 > Zmin=17*cos3.
24>17 cos39,56 о =16,3
Определим число зубьев колеса.
Z2 = ZΣ – Z3 = 142-24=118
Определим основные геометрические параметры передачи, мм:
Делительный диаметр шестерни d1 = m* Z1/cosβ = 2,5*24/cos 9,560=60,85 мм
Делительный диаметр колеса d2 = m Z2/cosβ = 2,5*118/ cos 9,560=299,15 мм
Диаметр вершин зубьев шестерни dа1 = d1 + 2*m = 60,85+2*2,5= 65,85мм
Диаметр вершин зубьев колеса dа2 = d2 + 2*m = 299,15+2*2,5=304,15 мм
Диаметр впадин зубьев шестерни df1 = d1 -2,5*m = 60,85-2,5*2,5=54,6 мм
Диаметр впадин зубьев колеса df2 = d2 – 2,5*m = 299,15-2,5*2,5=292,9мм
Ширина венца шестерни b1 = b2 + (2…4) = 90+4=94мм
Ширина венца колеса b2 = 90 мм
Проверим межосевое расстояние.
aw = (d1 + d2)/2 = (60,85+299,15)/2=180 мм