- •Розділ 2. Технологічна схема гідроочищення газойлю [6]
- •2.1. Розрахунок реакторна блоку установки гідроочищення дизельного палива [18-20 ]
- •2.1.2. Вихід гідроочищеного палива
- •2.1.3. Витрата водню на гідроочищення
- •2.1.4. Втрати водню з віддувом
- •2.1.5. Матеріальний баланс установки [18-20]
- •2.1.6. Розрахунок об’єму каталізатора
- •2.1.9 . Розрахунок основних геометричних розмірів реактора гідроочищення 18-20].
- •2.1.10. Розрахунок втрати напору в шарі каталізатора
- •Регенерація каталізатора гідроочищення [21-22]
- •3.2.Розрахунок кількості кисню на регенерацію.
- •Розділ 4. .Розрахунок та вибір основного та допоміжного обладнання [21-22]
- •Розділ 5 охорона праці
- •5.1. Аналіз умов праці
- •5.2. Мікроклімат виробничих приміщень
- •5.3. Шкідливі речовини в повітрі робочої зони
- •5.4. Вентиляція виробничих приміщень
- •5.5. Освітлення
- •5.6. Пожежна безпека
- •5.7. Розрахункова частина
- •Розділ.6. Охорона навколишнього середовища
- •Висновок
Розділ 4. .Розрахунок та вибір основного та допоміжного обладнання [21-22]
Розрахуємо теплообмінник, у якому охолоджується продукт, що виходить . Розрахунок теплообмінника здійснюємо за спрощеною схемою, яка наведена у [57]
Мета теплового розрахунку - визначення необхідної поверхні теплообміну проектованого апарату. Розрахунок поверхні теплообміну заснований на спільному вирішенні рівнянь теплового балансу і теплопередачі.
Рівняння теплового балансу
Q = G1∆J1= G2∆J2 + Qвтр (7.2.1)
де Q - тепловий потік, Вт; G1 і G2 - маси теплоносіїв, що обмінюються теплотою, кг/с; ΔJ1 і ΔJ2 - зміни тепломісткості теплоносіїв в процесі теплообміну, Дж / кг; Qвтр - втрати теплового потоку в навколишнє середовище, Вт ( 2-3% від загального теплового потоку – буде враховано в подальшому шляхом збільшення обчисленої величини поверхні теплообміну). .
G1=3,215 кг/с – масовий потік продукту- гідравлічної оливи
G2 =3,095 кг/с – масовий потік сировини – трансфоматорної оливи.
∆J1 = c1(t1п-t1к )
∆J2 = c2 (t2п-t2к )
c1 =2,5 кДж/(кг٠ град) – теплоємність гідравлічної оливи
c2 = 1,5 кДж/(кг٠ град) - теплоємність трансфоорматорної оливи
t1п =100оС – початкова температура гідравлічної оливи;
t1к = 30оС - температура гідравлічної оливи на виході з теплообмінника;
t2п =20оС - початкова температура трансформаторної оливи;
t2к =40оС - температура трансформаторно оливи на виході з теплообмінника
У теплообмінних апаратах, покритих ізоляцією, теплові втрати не перевищують 3-5% теплоти, що корисно використовується. Тому в розрахунках ними можна нехтувати.
. 1.Визначення теплового навантаження:
Q1 = G1c1(t1п - t1к ) = 3,215 кг/с · 2000 Дж/(кг ·К) · (100 - 30) К= 450100 Вт.
с. , _>
t1п= 100 > t1к= 30
t2к= 40 < t2п = 20
∆tб = 60 ∆tм = 10
Через те, що ∆tб/∆tм = 60/10 = 6 >2 визначаємо ∆tср за формулою 7.2. 2 [] :
∆tсер = (∆tб – ∆tм ) [2,3 lg(∆tб /∆ tм )] = 27,94 оC (7.2.2.)
Поверхня теплообміну (м2) визначається з основного рівняння теплопередачі [ ] :
F = Q/(k∆tсер) (7.2.3.)
де Q - тепловий потік, Вт;
k - коефіцієнт теплопередачі, Вт/(м2К).
tсер - середня різниця температур, або температурний напір, К.
Коефіцієнт теплопередачі для плоскої багатошарової стінки
(7.2.4)
де α1 і α2 - коефіцієнти тепловіддачі від теплоносія до стінки і від стінки до іншого теплоносія, Вт / (м2К); Σ (δ / λ)-сума термічних опорів стінки, м2-К/Вт.
Розрахунок проведемо за спрощеною схемою, беручи значення коефіцієнтів теплопередачі k [Вт / (м2-К)] з наведено в таблиці 5.1, що наведена в [57].
Таблиця 7.1.
Коефіцієнти теплопередачі, k
|
Коефіцієнт теплопередачі k, Вт/(м2К), для руху
ррурухурухувижения |
Призначення теплообмінника
| |
Вид теплообміну і середовище |
вимушеного |
вільного |
|
Від газу до газу (при невисоких тисках) Від газу до рідини |
10—40 10—60 |
4—2 6—0 |
Газові холодильники |
Від рідини до рідини (вода) Від рідини до рідини (масло) |
800—1700 230-460 |
140—340 120—270 |
Підігрівачі і холодильники |
Від пари, що конденсується, до газу Від пари, що конденсується до води Від пари, що конденсується до киплячій рідини
|
10—60 800—3500 |
6—12 300—1200 300—3500 |
Підігрівачі Випарювачі |
Від пари, що конденсується, до органічних рідин Від пари органічних речовин, що що конденсуються, до води
|
120—340 300—800 |
60—170 230-460 |
Підігрівачі і конденсатори |
У теплообміннику, який будемо використовувати у нашому проекті, для заощадження енергії нагрівання трансформаторної оливи, яка поступає в апарат проводиться продуктом, що виходить з апарата самовільно і має температуру 100 оС, виходячи з цьго вибираємо з таблиці коефіцієнт теплопередачі між значеннями 120—270 Вт/(м2К), а саме 200 Вт/(м2К).
З гідно розрахунку теплове навантаження на теплообмінник становить 45010 Вт.
Знайдемо площу поверхні теплообміну :
F = Q/(k∆tсер) = 450100 Вт /[(200 Вт/(м2К) ×27,94 К ]= 64,3м2.
Отриману розрахункову поверхню теплообміну за рекомендацією збільшимо на 15-20%, що складе 77,16 м2.
За знайденою поверхнею теплообміну визначимо за [Дытнерский Ю.И. Процессы и аппараты химической технологии. Ч.2 – М.:Химия, 1995. – 368с ] конструктивні розміри: діаметр і довжину труб в теплообмінникe.
Вибираємо кожухотрубчастий тeплообмінник.
Ці тeплообмінники досить прості у виготовленні, відрізняються можливістю розвивати велику поверхню теплообміну в одному апараті, надійні в роботі Зазвичай теплоносій, що нагрівають, подається знизу, а теплоносій, що охолоджується, - зверху вниз протитечією. Такий рух теплоносіїв сприяє більш ефективному перенесенню теплоти, так як при цьому відбувається збіг напрямку руху кожного теплоносія з напрямком, в якому прагне рухатися даний теплоносій під впливом зміни його густини при нагріванні або охолодженні.
Отже, гарячий продукт - гідравлічної оливи – буде подаватися у трубний простір теплообмінника, оскільки її в’язкість в умовах надходження буде меншою, ніж трансформаторної оливи.
Для забезпечення гарної герметизації теплообмінника кріплення труб в решітці зробимо розвальцьовуванням (рис. 13 - 3, а, б).
Крок розміщення труб t при їх закріпленні розвальцюванням вибирають залежно від зовнішнього діаметра dH труби в межах t = (1,3 - 1,5) dH. Вибираємо трубку 25х5 мм. Отже, за цих умов t = 32 мм.
Діаметр D теплообмінника можна знайти за формулою [ ]: D = t (b -1) + 4dH, (7.2.5),
де b = 2а - 1 число труб, розміщених на діагоналі шестикутника при шаховому розташуванні труб,
а - число труб на стороні найбільшого шестикутника.
Розрахунок зовнішнього розміру кожуха теплообмінника дає значення D =1450 мм. Виходячи із значень величини поверхні теплообміну та розміру трубки, знайдено ії довжину , яка станвить 982,9 м . Якщо прийняти довжину теплообмінника 4 м, то потрібно 245,7 трубок. Приймаємо 246 трубок.
Сконструюємо одноходовий кожухотрубчастий теплообмінник (рис. 13-1), де обидва теплоносія, не змінюючи напрямку, рухаються по всьому перетину (один по трубному, інший - по міжтрубному).
Для збільшення швидкості в міжтрубному просторі в ньому встановлюють ряд сегментних перегородок 2 (рис 13-5). У горизонтальних теплообмінниках ці перегородки є одночасно опорами для труб.
Рис.4.1.Теплообмінник
Рис.4.2. Переріз теплообмінника
Рис.4.3..Розвальцовування труб та їх розміщення