- •Курсовой проект по дисциплине «Высокотемпературные процессы и установки»
- •2013 Г.
- •3. Расчёт горения топлива……………………………………………….……..4
- •Вступление
- •Исходные данные.
- •Расчёт горения топлива
- •Размеры рабочего пространства печи.
- •Расчет теплообмена.
- •Таблтца2. Значения в зависимости от температуры газа
- •Расчет нагрева металла.
- •Тепловой баланс печи.
- •Тепловая мощность и расход топлива.
- •Литература
Расчёт горения топлива
Газ: Коксо-доменный
Таблица1. Состав продуктов сгорания
СН4,% |
Н2, % |
СО, % |
Н2О,% |
СО2,% |
О2, % |
N2, % |
Qpн,кДж сухого |
СmНn, % |
7,20 |
15,50 |
20,80 |
2,3 |
9,20 |
0,2 |
42,20 |
7730,55 |
0,60 |
Влагосодержание принимаем dв=0;
Коэффициент расхода воздуха n=1,15;
Теоретически необходимое количество воздуха для полного сгорания газа:
Lo=0,0476·0,5·СО+0,5·Н2+2·СН4-O2]·(1+0,00124·dв)=0,0476·[0,5·20,8+0,5·15,5+2·7,2-0,2]х(1+0.00124•0)=1,54м3/ м3.
Действительное количество воздуха:
Lд = n Lo
Lд = 1,15·1,54=1,771 м3/ м3
Процентный состав продуктов сгорания:
Плотность продуктов сгорания:
Размеры рабочего пространства печи.
Длина рабочего пространства печи:
L=
Ширина рабочего пространства печи:
B=
Высота рабочего пространства печи в замке свода:
H= 1400 мм =1,4 м (принимается конструктивно).
-высота боковой стенки, принимается 1,2м
м
Расчет теплообмена.
Определяем геометрические параметры излучения. Поверхность кладки:
Излучающая поверхность металла:
где n-количество заготовок в печи;
S- толщина нагреваемого материала, м;
- длина нагреваемого материала, м.
Объем рабочего пространства печи:
Объм металла:
Объем рабочего пространства, заполненного газом:
Эффективная толщина газового слоя:
Степень черноты газа:
где парциальные давленияСО2 и Н2О в дымовых газах, Мн/м.
Приведенный коэффициент излучения “газ-кладка-металл”.
Принимаем
Приведеный коефициент излучения при
Таблтца2. Значения в зависимости от температуры газа
-
900
0,20
3,33
1000
0,18
3,21
1100
0,16
3,07
1200
0,15
2,99
1300
0,14
2,90
Приведенный коефициент излучения:
Угловые коефициентыопределяются:
Тогда
Расчет нагрева металла.
Состав стали 45Х следующий:
С=0,40-0,50% Mn=0,50-0,80%Cr=0,8-1,1%Si=0,15-0,35%
Для расчетов принимаем такой состав:
С=0,45% Mn=0,7%Cr=1%Si=0,3%
Коефициент теплопроводности стали:
70-10С-16Mn-33,7Si=
коефициент теплопроводности стали при 0
70 - коефициент теплопроводности чистого железа, Вт/м град
Плотность стали:
7880-40С-16Mn-73Si=
Принимаем следующий режим нагрева: первый период – нагрев при постоянной температуре печи (); второй период – выравнивание температур при условии постоянства тнмпературы поверхности(). Нагрев – односторонний.
Первый период нагрева. Допустимая разность температур:
град.
Для стали 45Х:
Тепловое сопротивление нагреваемого металла:
Так как теапературные напряжения должны учитываться при нагреве стали до 500, то определяем:
Где берем из рис.1.
Допустимая температура печи при
Температуру печи в первом периоде нагрева принимаем несколько ниже допустимой: .
Разобьем первый период нагрева на два интервала по температуре поверхности: первый интервал – от до; второй интервал – отдо.
Первый интервал.Начальный тепловой поток:
Где 1,1- коэфициент, учитывающий 10% на теплоотдачу конвекцией, так как температура дымовых газов выше 800.
Тепловой поток в конце первого интервала:
Коэфициент теплоотдачи в начале нагрева:
Коэфициент теплоотдачи в конце первого интервала:
Среднее значение коэфициента теплоотдачи:
Среднее значение коэфициента теплопроводности:
Критерий Био:
Температурный критерий поверхности
Критерий Фурье Fo=4,1. температурный критерий центра Фц1=0,32.
Так как нагрев односторонний, то под температурой центра имеется ввиду температура нижней поверхности заготовки. Температура центра заготовки в конце первого интервала нагрева:
Уточняем значение коэффициента теплопроводности по приближенному значению , а затем соответственно уточняем рассчитанные выше величины:
Критерий Фурье Fo=3,9. Температурный критерий центра Фц1=0,35.
Перепад температур по сечению заготовки в конце первого интервала:
Средняя температура по сечению заготовки:
Расчетная теплоемкость в первом интервале:
Теплосодержание стали 45Х определяем по рис.2:
Среднее значение коэффициента температуропроводности в первом интервале:
Время нагрева в первом интервале:
Температура газа в начале нагрева:
Температура газа в конце первого интервала:
Температура кладки в начале нагрева:
Где температура кладки в конце нагрева; определяется при расчете второго интервала ;
По опытным данным внутренняя поверхность кладки небольших камерных печей остывает за период выгрузки и загрузки материала на 100-150 град.
Второй интервал.
Расчет нагрева во втором интервале производиться так же, как и в первом. При расчете температурных критериев поверхности и центра и, а также расчетной теплоемкости вместо начальной средней температурыв первом интервале нужно брать среднюю температуру металла в конце первого интервала нагрева=671.
Таким образом
Тепловой поток в конце второго интервала:
Результаты расчета во втором интервале
=830=425сек=0,11ч =1065=950
Общее время нагрева в первом периоде:
ч
По данным расчета строим график( рис.1)
Второй период нагрева. Степень выравнивания температур:
Коэффициент выравнивания температур при для пластины .
Среднне значение коэффициента теплопроводности во втором периоде:
Средняя температура в конце второго и третьего интервалов:
Расчетная теплоемкость во втором периоде:
Среднее значение коэффициента температуропроводности:
Продолжительность выравнивания температур:
ч
Продолжительность выдержки при термообработке для завершения структурных превращений по литературным данным принимается равной примерно двойному времени выравнивания:
ч
Окончательно принимаем =1,11ч
Тепловой поток в конце выдержки:
Температура газа в конце выдержки
Температура печи в конце выдержки
Температура кладки в конце выдержки
Общее время нагрева под закалку:
Максимальная разность температур между поверхностью и центром:
Время возникновения максимума:
Емкость печи:
Производительность печи:
Напряженность пода печи: