- •Введение
- •1 Оценка инженерно—геологических условий площадки
- •2 Анализ грунтовых условий строительной площадки
- •2.1 Определение наименования второго слоя грунта и его физико-механических свойств
- •2.2 Определение наименования третьего слоя грунта и его физико-механических свойств
- •2.3 Определение наименования четвертого слоя грунта и его физико-механических свойств
- •2.4 Определение наименования пятого слоя грунта и его физико-механических свойств.
- •3 Расчёт фундаментов мелкого заложения
- •3.1 Определение глубины заложения фундаментов
- •3.2 Определение размеров фундамента под наружную стену для здания с подвалом.
- •4 Расчет оснований по деформациям.
- •5. Определение осадки ленточного фундамента
- •6. Проверка подстилающего слоя
- •7 Расчет и конструирование железобетонных фундаментов в заданном сечении, подбор арматуры
- •7.1 Расчет ленточного фундамента, подбор арматуры
- •8.Технология производства работ по устройству фундаментов
- •Список литературы
4 Расчет оснований по деформациям.
Задача расчета по деформациям состоит в том, чтобы не допустить такие деформации основания, при которых нарушается нормальная эксплуатация надземных конструкций. Основное условие расчета определяется выражением:
S£Su (28)
где: S – совместная деформация основания и сооружения, определяемая расчетом;
Su – предельное допустимое значение деформации основания, определяемое по таблице 19[1].
Осадка основания S с использованием расчетной схемы в виде линейно-деформируемого полупространства определяется методом послойного суммирования по формуле
, (29)
где b=0,8 – безразмерный коэффициент;
szp, i – среднее напряжение в i-ом слое;
hi – толщина i-го слоя;
Ei – модуль деформации i-го слоя грунта.
Нижняя граница сжимаемой толщи основания принимается на глубине Z=Hc от подошвы фундамента, где выполняется условие
szp=0,2szq (30)
Вертикальные природные напряжения szq на некоторой глубине Z от поверхности грунта определяют по формуле
, (31)
где gi – удельный вес грунта i-го слоя;
hi – толщина i-го грунта;
n – число слоев грунта в пределах глубины Z.Удельный вес грунтов залегающих ниже уровня подземных вод, но выше водоупора, должен приниматься с учетом взвешивающего действия воды, т.е.
, (32)
где gsi, ei – соответственно удельный вес частиц грунта и коэффициент пористости i-го слоя грунта;
gw=10 кН/м3 – удельный вес воды.
Дополнительные вертикальные напряжения от внешней нагрузки определяют по формуле
szp=a×P0 , (33)
где Р0=Рср-szg,0 – дополнительное вертикальное давление на основание;
Рср – среднее давление под подошвой фундамента;
szg,0 – вертикальное напряжение от собственного веса грунта на уровне подошвы фундамента;
a - коэффициент, учитывающий уменьшение дополнительных напряжений по глубине. Значения a приведены в таблице 20[1].
5. Определение осадки ленточного фундамента
Определить осадку ленточного фундамента шириной 2,0м, среднее давление по подошве фундамента Рср=177,54 кПа, глубина заложения от планировочной отметки DL=156,2 – 3,6м. Инженерно-геологические условия в соответствии с инженерно–геологическим разрезом (смотри графическую часть), физико-механические характеристики грунта в соответствии с таблицей .
Строим эпюру распределения вертикальных напряжений от собственного веса в пределах глубины 6b=62,0 м=12,0 м ниже подошвы фундамента .
На подошве второго слоя
Zq1=1h1=18,2∙1,5=27,3 кПа;
0,2Zq1=0,227,3=5,46 кПа.
На подошве второго слоя с учетом взвешивающего действия воды:
Zq2=Zq1+2h2=27,3+5,36∙0,2=28,37 кПа;
0,2Zq2=0,228,37=5,67 кПа.
На подошве фундамента
Zq0=Zq2+2h3=28,37+5,83∙1,9=40,61 кПа;
0,2Zq0=0,240,61=8,12 кПа.
На подошве 3-го слоя с учетом взвешивающего действия воды:
Zq2=Zq0+2h4=40,61+5,83∙1,29=48,13 кПа;
0,2Zq2=0,248,13=9,62 кПа.
Давление столба воды на суглинок:
Zq2=Zq0+вhв=40,61+10∙3,59=76,51 кПа;
0,2Zq2=0,276,61=15,30 кПа.
На подошве 4-го слоя:
Zq3=Zq2+3h5=76,51+18,8∙4,36=158,48 кПа;
0,2Zq3=0,2158,48=31,69 кПа.
На подошве 5-го слоя:
Zq4=Zq3+3h5=158,48+19∙5,16=256,52 кПа;
0,2Zq4=0,2256,52=51,30 кПа.
Эпюры Zqi и 0,2Zqi показаны в графической части.
Дополнительное давление на основание под подошвой фундамента:
P0=Pср-Zq0=177,54 - 40,61=136,93кПа. (34)
Толщу грунта мощностью 6b=12 м ниже подошвы фундамента разбиваем на слои hi0,4b0,42=0,8 м, принимаем hi=0,8 м.
Далее строим эпюру распределения дополнительных (к боковому) вертикальных напряжений в грунте ,где определяем в зависимости от
Вычисления сведем в таблицу 6. Осадку определим в пределах сжимаемой толщи, т.е. до точки пересечения эпюр Zip=0,2Zq.
Таблица 6 - К расчету осадки фундамента
Наименование грунта |
Еi,Мпа |
Толщина пласта грунта, м |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
iили |
Z0, |
0,2Zq, |
hi, |
Zi, |
=2Z/b |
|
Zp, |
Si , | |||
sbi, |
кПа |
кПа |
м |
м |
b=2м |
|
кПа |
м | |||
кН/м3 |
|
|
|
|
|
|
|
| |||
Песок средний твёрдая |
|
|
|
40,61 |
8,12 |
0 |
0 |
0,00 |
1 |
136,93 |
- |
|
|
|
45,27 |
9,05 |
0,8 |
0,8 |
0,8 |
0,881 |
120,64 |
0,00549 | |
15 |
1,3 |
5,83 |
48,19 |
9,64 |
0,7 |
1,5 |
1,5 |
0,725 |
99,27 |
0,00293 | |
Супесь мягкопластичная |
|
|
|
76,51 |
15,30 | ||||||
|
|
|
91,55 |
18,31 |
0,8 |
2,3 |
2,3 |
0,526 |
72,03 |
0,00128 | |
|
|
|
106,59 |
21,32 |
0,8 |
3,1 |
3,1 |
0,408 |
55,87 |
0,00227 | |
18,05 |
4,36 |
18,8 |
121,63 |
24,33 |
0,8 |
3,9 |
3,9 |
0,329 |
45,05 |
0,00179 | |
|
|
|
136,67 |
27,33 |
0,8 |
4,7 |
4,7 |
0,249 |
34,10 |
0,00140 | |
|
|
|
151,71 |
30,34 |
0,8 |
5,5 |
5,5 |
0,235 |
32,18 |
0,00117 | |
|
|
|
158,48 |
31,70 |
0,36 |
5,86 |
5,86 |
0,223 |
30,54 |
0,00050 | |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0,01684 |
Суммируем осадку в пределах сжимаемой толщи Hl=5 ,5 м.
Si=0,017 м=1,7 см, Si=1,7Su=8 см.
Следовательно, основное условие расчета по 2-ой группе предельных состояний удовлетворяется.