sbornik_FTT_2015_1__1

372

Для обеспечения заданных параметров микроклимата в камерах устанавливаются воздухоохладители. Для их подбора был проведен расчет теплопритоков в помещения холодильного комплекса. Результаты представлены в таблице 2. Суммарный теплоприток составил 809 кВт.В таблице 3 приведен перечень подобранных воздухоохладителей для всех камер.

Таблица 2 - Тепловой расчет холодильника

Наименование

ограждения

Камера 1 Камера 2 Камера 3 Камера 4 Итого

рез ТеплопритокнаружныеогражденияQl,Вт -че

46561,777

23377,655

14191,979

14854,404

98985,815

2 ТеплопритокупакованныхприобхолодильнойВт, отих-

продуктов Qработке 183316,667 85353,333 140378,082 97317,647 506365,729

Теплопритокпри	,
	3
	вентиляции Q	Вт

-

12813,8857

9063,2835

7037,595

28914,764

Эксплуатационные теплопритоки Q4, Вт

35284,4

20167,2

16329,6

16329,6

88110,8

Теплоприток,	выделяемый фруктамииовощамипри «ды-	, Вт	Суммарныйтеплоприток,Вт
		хании»Q
		5
	-		265162,843
	24494,4		166206,474
37524,822			217487,767
	24192,0		159731,246
86211,222			808588,330

Таблица 3	- Подобранное оборудование
		Поверхность тепло-	Количество воз-	Габаритные размеры, м			Количество венти-
		обмена F, м2	духо-				ляторов на одной
			охладителей, шт. Длина L Ширина B Высота H				секции, шт.
Камера 1		866,642	17	4,03	0,555	1,515	4
Камера 2		226,240	5	4,03	0,555	1,515	2
Камера 3		487,629	10	4,03	0,555	1,515	4
Камера 4		557,662	12	4,03	0,555	1,515	4

На основе известных параметров хладоносителя, охлаждающегося газом, поступающим от ДГА, предложено строительство холодильника вместимостью 5000т для охлаждения и хранения продуктов питания, в воздухоохладителях камер которого температура хладоносителя будет постепенно повышаться и приобретет необходимую температуру для нагрева газа перед подачей его потребителям.

373

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Кулагина О.В. Эффективное использование энергетических потоков при-

родного газа с отрицательной температурой, полученных в детандер-

генераторных	агрегатах / О.В. Кулагина, И.Р. Байков, А.Р.Гатауллина,Р.А.
Молчанова //	Глобальный научный потенциал. - 2014. - № 12. - С. 15-20.

2. Байков, И. Р. Целесообразность использования в энергохолодильных комплексах на базе детандергенераторных установок промежуточного хладоносителя / И. Р. Байков, Р. А. Молчанова, О. В. Кулагина // Территория НЕФТЕГАЗ. - 2014. - № 8. - С. 112-114.

УДК 620.92

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ ВМЕСТИМОСТИ ХОЛОДИЛЬНИКАПРИ УСТАНОВКЕ НА ГРС

О.В.Кулагина, Р.А. Молчанова, УГНТУ, г. Уфа

Одним из способов утилизации энергии избыточного давления газа на ГРС является установка турбодетандеров для одновременной выработки электрической энергии и холода. Такой комплекс называется энергохолодильным комплексом (ЭХК).

ЭХК имеет детандер-генераторный агрегат (ДГА) с теплообменниками. При этом ЭХК устанавливается параллельно существующим газоредуцирующим ниткам, что повышает надежность системы подачи газа потребителям. Таким образом, ГРС и ЭХК функционируют взаимосвязано и согласованно как единая газоредуцирующая система с выработкой электроэнергии и холода, и выдачей потребителю газа с заданными параметрами [1].

Возможны также решения подключения детандер-генераторных агрегатов (ДГА) в газовую систему параллельно, последовательно и комбинированно, образуя энергоблок. Диапазон ДГА по расходу газа в настоящее время составляет от 300 до130000 м /ч.Схема включения, единичная мощность ДГА и их количество определяются индивидуально в каждом проекте в зависимости от параметров и масштабности ГРС по проходу газа, а также от спроса потребителей электроэнергии и холодильных площадей.

376

УДК 622.691.24

ПОВЫШЕНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРОЦЕССА ДЕГАЗАЦИИ ГАЗОВОГО КОНДЕНСАТА

А. М.Куликов, ТюмГНГУ, г. Тюмень

Процессы подготовки жидких углеводородов к транспортировке в условиях промыслов и специальных пунктов достаточно хорошо изучены и имеют аппаратное обеспечение в виде целого ряда технологических установок, рассчитанных на подготовку сырья с самыми разнообразными физикохимическими свойствами. В процессе подготовки нефти и газоконденсата к дальнему транспорту необходимо выделить растворенные газы, произвести обезвоживание и обессоливание, очистку от механических примесей, т.е. обеспечить требования, предъявляемые к товарной нефти и газоконденсату.

Дегазация конденсата осуществляется в основном на головных сооружениях магистральных газопроводов. Процессы разделения двухфазных систем обычно производятся в несколько ступеней, в связи с тем, что при одноступенчатой дегазации продукт после конденсатосборника направляется непосредственно в атмосферный резервуар, что связано с максимальными потерями газа и значительно снижает выход товарного конденсата.

Одноступенчатая дегазация применяется в основном на КС магистральных газопроводов. Применение двухступенчатой дегазации, при которой конденсат поступает последовательно в трап дегазации и резервуар, снижает потери газа дегазации и повышает выход конденсата на 10-15%. Повышение числа ступеней дегазации свыше четырех незначительно уменьшает выход газов низкого давления и почти не повышает выход конденсата. Увеличение числа ступеней повышает капитальные вложения и осложняет задачу утилизации газов дегазации. Применение вихревых камер в комбинации с эжекторами позволит решить эту задачу с минимальными капитальными вложениями.

По известным методикам анализа фазовых превращений при многоступенчатой дегазации, достаточно легко определить оптимальные давления на ступенях дегазации, при которых обеспечиваются минимальные потери газа и максимальный выход конденсата. Для трехступенчатой дегазации давления по

377

ступеням составляют: pi = 1,0 МПа, p2 = 0,25 МПа, p3= 0,1 МПа; для четырехступенчатой: р1 =1,0 МПа, р2 = 0,5 МПа, р3= 0,25 МПа, p4 = 0,l МПа.

Исходя из этих условий, автором в ТюмГНГУ были разработаны схемы четырехступенчатой дегазации конденсата на КС и головных сооружениях магистрального газопровода с применением вихревых камер.

Например, при разработке схем учитывались также оптимальные условия работы вихревых камер. С точки зрения оптимальной дегазации конденсата, на первой ступени давление должно измениться от р1= 4,0...6,0 МПа до р2 =1,0 МПа. При такой значительной разности давлений возникает чрезмерно большая массовая скорость истечения сырого конденсата через сопло камеры первой ступени, что резко снижает степень дегазации s в этой камере. Кроме того, нерационально используется запас энергии потока конденсата, который почти весь тратится на первой ступени. В связи с этим оказалось целесообразным, не ухудшая термо- и гидродинамических характеристик процесса дегазации, ввести промежуточную ступень, работающую при давлении 2,0.2,5 МПа, и повысить давление второй ступени до 1,0.1,5 МПа.

Таким образом, полученные алгоритмы, математические модели и рекомендации позволяют повысить эффективность процесса дегазации газового конденсата с применением вихревых камер.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК 1. Бахмат Г. В. Исследование процесса дегазации многокомпонентных газо-

насыщенных жидкостей.- НТС. Разработка и эксплуатация газовых и морских нефтяных месторождений.-М._ ВНИИЭГазпром.- 1981.- С. 34-37.

2. Куликов А.М. Комарова Е.А. К вопросу подготовки нестабильного газового конденсата //Материалы международной научно-практической конференции «Проблемы функционирования систем транспорта». -Тюмень: ТюмГНГУ, 2010.

378

УДК 621.3

ОЦЕНКА И ПРОГНОЗИРОВАНИЕ ЭНЕРГОПОТРЕБЛЕНИЯ АППАРАТА ВОЗДУШНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ ГАЗА НА КОМПРЕССОРНОЙ СТАНЦИИ

Д.С.Мочалин, О.В. Крюков, ОАО «Гипрогазцентр», г. Нижний Новгород

Прогнозирование и планирование электропотребления на компрессорной станции является неотъемлемой частью экономии потребления топливноэнергетических ресурсов. Основными потребителями электроэнергии на компрессорной станции (КС) с газотурбинными газоперекачивающими агрегатами являются электродвигатели с короткозамкнутым ротором: маслонасосов, пожарных насосов, компрессоров, вентиляторов общеобменной вентиляции, вентиляторов воздушного охлаждения газа и запорно-регулирующей аппаратуры.

Основным потребителем электроэнергии на газотурбинной компрессорной станции и в газотранспортной системе в целом является электропривод аппарата воздушного охлаждения (АВО) газа. Охлаждение газа является наиболее энергоемким процессом (от 22 % и до 48 % расхода электроэнергии на газотурбинной компрессорной станции).

Для оценки потребления электрической энергии АВО газа выполнен анализ исходных данных на участке «Петровск-Писаревка» газопровода «УренгойНовопсков» (установленная мощность АВО газа на каждой КС, пропускная способность КС в зависимости от режима работа АВО газа, потребление электроэнергии в течение года по месяцам, температура на входе и на выходе КС). Зависимости между переменными стохастичны, анализ зависимости выполнен по выборке из генеральной совокупности исходных данных. Построены графики зависимости расхода электрической энергии от различных переменных условий. Ниже представлен график зависимости потребления электроэнергии АВО газа от пропускной способности участка магистрального газопровода на основе корреляционного анализа данных (рис.1).