- •Содержание
- •1. Постановка задачи
- •2. Принципиальная схема установки
- •Исходные данные
- •Индивидуальные свойства газов
- •3. Расчёт минимальных затрат работы на разделение смеси
- •Для метановой фракции:
- •Для углекислоты:
- •4. Расчёт минимальных затрат энергии на компрессирование
- •5. Расчёт фактических затрат энергии на компрессирование и эксергетического кпд компрессора.
- •5.1. Описание компрессора
- •5.2. Расчёт 1-й ступени компрессора.
- •5.3. Расчёт 2-й ступени компрессора.
- •5.4. Анализ энергетического совершенства процесса компрессирования.
- •6.2. Определение материальных потоков.
- •Расход раствора мэа: 3,54 кг/с
- •6.2. Определение тепловых потоков.
- •6.4 Анализ энергетической эффективности процесса очистки биогаза в сорбционной установке
- •7. Анализ энергетического совершенства установки в целом.
Для углекислоты:
Принципиально формула остаётся та же, но по условию задачи образуются следующие упрощения:
- фракция 2 состоит только из углекислоты (y1=0,y2=1)
- фракция 2 выходит при давлении, равном исходному, поэтому при расчёте минимальной работы разделения работа сжатия равна 0.
- давление близко к атмосферному, поэтому коэффициент фугитивности равен 1.
Отсюда следует:
W2min = -2238,96 кДж/кмоль
В итоге
Мольный расход биогаза: , учитывая то, что при н.у. биогаз считается идеальным.N0= 26,786 кмоль/ч = 0,00744 кмоль/с
Минимальная мощность на разделение смеси: N0Wmin =
34,45 кДж/с (КВт)
4. Расчёт минимальных затрат энергии на компрессирование
Минимальная работа изотермического компрессирования зависит от принципиальной схемы (в отличие от минимальной работы разделения) и в нашем случае определяется как работа изотермического сжатия исходной смеси от начального давления до давления P’’(по схеме компрессируется именно исходная смесь).
В этой формуле участвуют общие коэффициенты фугитивности для всей смеси.
Индекс «пк» относится к состоянию газа после компрессора.
, аналогично п. 3
Используя методику, описанную в п.3, вычисляем коэффициент фугитивности и другие величины для исходной смеси при давлении P’’
B11 = -0,048067583 м3/кмоль
B12 = -0,08013095 м3/кмоль
B22 = -0,13506019 м3/кмоль
Zсм = 0,971840768
Ссм = 0,367830518 кмоль/м3
Фсм = 0,972626479
Wкрmin = -4973,24476 кДж/кмоль
Минимальная мощность на компрессирование смеси: N0Wкрmin =
37 кДж/с (КВт)
5. Расчёт фактических затрат энергии на компрессирование и эксергетического кпд компрессора.
5.1. Описание компрессора
Компрессор состоит из двух ступеней. После каждой ступени находится холодильник, который охлаждает газ, нагретый в результате компрессирования, до исходной температуры (полное промежуточное охлаждение).
Принципиальная схема компрессора:
К1, К2– ступени компрессора. Х1, Х2– холодильники. Газ сжимается от давленияP1=P’ = 1,021 бар до давленияP5=P’’ = 8,5 бар.
Давление P2необходимо вычислить. При охлаждении давление не меняется, поэтому
P2=P3 иP4=P5.
Газ поступает при температуре T1= 286 К. После охлажденийT5=T3=T1= 286 К.
В расчётах газ принимается идеальным в процессе 12 и реальным в процессе 34.
Затраты энергии на компрессореопределяются фактическими внутренними затратами на ступенях (с учётом внутренних потерь на неравновесность) и механическими КПД:
,
где и- внутренние затраты энергии на ступенях.
- соответственно двигательный КПД, механический КПД и КПД передачи компрессора.
Эксергетический КПД компрессора определяется внутренними потерями эксергии и общими затратами:
5.2. Расчёт 1-й ступени компрессора.
Потребляемая мощность
Процесс политропный (теплоёмкость постоянна), поэтому
, где
N0– мольный расход смеси, кмоль/с
Cp– мольная теплоёмкость смеси
Требуется рассчитать теплоёмкость и температуру после 1-й ступени T2.
На 1-й ступени газовая смесь считается идеальной, поэтому
Здесь температура равна начальной температуре T1.
diсм– коэффициенты теплоёмкости для смеси, определяемые по принципу:
Коэффициенты dвзяты из справочных данных:
|
CH4 |
CO2 |
d0, Дж/(кмоль*К) |
0,192510*105 |
0,197952*105 |
d1, Дж/(кмоль*К2) |
0,521257*102 |
0,734365*102 |
d2, Дж/(кмоль*К3) |
0,119742*10-1 |
-0,560154*10-1 |
d3, Дж/(кмоль*К4) |
-0,113169*10-4 |
0,171533*10-4 |
Рассчитаны коэффициенты dдля смеси.
d0см= 1,95*104
d1см= 6,04*101
d2см= -1,45*10-2
d3см= -2,14*10-7
Теплоёмкость исходной идеальной смеси Сp=35,6 кДж/(кмоль*К)
Для определения T2необходимо сначала определить температуру в идеальном случае после равновесного адиабатического процесса сжатия (T2S).
Эта температура зависит от давления после ступени и от показателя адиабаты.
Давление P2определяется исходя из условияP2/P1=P4/P2
Показатель адиабаты
T2S= 395 К
Используя эту температуру и зная адиабатный внутренний КПД ступени можно найти реальную температуру после сжатия:
Величина внутреннего КПД определяется из графической зависимости
, h
T2 = 425 К
Wвн12 = 36,9 кВт
Диссипация трения
Определяется как разница между реально затрачиваемой энергией и кинетической энергией политропного процесса ()
, где
N0 – мольный расход смеси
Мсм– мольная масса смеси
n– показатель политропы
ρ1– плотность смеси (идеальной) в точке 1
из уравнения состояния.
Мольная масса смеси: M=y1M1+y2M2= 26,95 кг/кмоль
Плотность:
ρ1= 1,157 кг/м3
ρ2= 2,244 кг/м3
Показатель политропы n = 1,6
W12пол = -23 кВт
φтр12 = 13,9 кВт
Политропный КПД ступени
ηпол12 = W12 пол / W12 вн = 0,624