- •Задание к выполнению курсовой работы
- •1. Общие указания к выполнению и оформлению курсовой работы
- •2. Расчет монолитной плиты перекрытия здания колонной конструктивной системы
- •Подбор арматуры
- •Конструирование плиты
- •3. Расчет колонн и фундаментной плиты многоэтажного монолитного здания
- •Определение нагрузок на колонны
- •Статический расчет колонн здания
- •Расчет колонны подземного этажа
- •Расчет колонны первого этажа
- •Расчет колонны второго этажа
- •Конструирование колонн
- •Расчет фундаментной плиты
- •Приложение
Статический расчет колонн здания
Расчетная схема рассчитываемой на вертикальную нагрузку колонны и всего здания в целом рассматривается как консольный стержень, разбитый на элементы в пределах этажей здания (признак системы - 2).
При задании геометрии расчетной схемы выполняются следующие действия: схема создание регулярных фрагментоврамашаг вдоль второй оси (Z) L=3,7м, N=1;L=4,2м, N=1;L=3,9м, N=14;L=3,45м, N=1.
Опорный узел жестко закреплен - X, Z, UY.
Для задания жесткости стержневых элементов расчетной схемы колонны необходимо обратиться к следующим пунктам меню: жесткостьжесткости и материалы жесткости стандартные типы сечений железобетонных конструкций брус (модуль упругости Е=0,630000=18000000 кН/м2, размеры сеченияB=50см,H=50 см, плотность железобетона R0=25 кН/м3).
На рисунке 18а представлена расчетная схема колонны (со связями в уровне перекрытий), к узлам 1..17 которой прикладывается вертикальная узловая нагрузка от междуэтажных перекрытий и покрытия здания.
Рис.18. Определение усилий в расчетной схеме от вертикальной и горизонтальной ветровой нагрузки: а) расчетная схема; б) - усилия сжатия N, кН; в) - изгибающего момента М, кНм |
Нагрузка от междуэтажных перекрытий и покрытия здания собирается с грузовой площади колонны среднего ряда А=43,31 м2. Для 2...3-го этажей здания грузовая площадь колонны уменьшается из-за наличия в перекрытиях этих этажей светового проема (А=43,31-1,36,6=34,73 м2).
При определении временной составляющей полной нагрузки на колонну возможно ее снижение путем умножения на коэффициент 3<1, значение которого зависит от общего числа перекрытий, нагрузки от которых учитываются при расчете рассматриваемого сечения колонны и должны вычисляться отдельно для каждого перекрытия здания. Однако в соответствии с [9] на основании анализа временной нагрузки для гражданских зданий разной этажности рекомендуется для расчета вертикальных несущих конструкций в 16-этажных зданиях принимать коэффициент3=0,51. Нагрузка от покрытия здания составляет 9,3243,31=403,6 кН, нагрузка от перекрытий 1-го этажа - (3,60,51+7,95)43,31=423,8 кН, 2...3-й этаж (2,40,51+6,99)=8,2134,73=285,3 кН, 4...16-й этаж 8,2143,31=355,8 кН. При определении усилия сжатия N учитывается также собственный вес колонны (нагрузкадобавить собственный вес). Сжимающие усилия N представлены на рисунке 18б.
В таблице 6 приведены результаты вычисления расчетного значения ветровой нагрузки на уровне междуэтажных перекрытий w(wm- расчетное значение средней составляющей ветровой нагрузки,wp- расчетное значение пульсационной составляющей ветровой нагрузки).
Таблица 6
Расчетные значения ветровой нагрузки в уровне междуэтажных перекрытий | |||||||||
№ |
|
wm |
wp |
w |
№ |
|
wm |
wp |
w |
0 |
1,220 |
17,24 |
12,83 |
30,07 |
9 |
0,827 |
74,59 |
37,63 |
112,22 |
1 |
1,220 |
33, 25 |
24,74 |
57,99 |
10 |
0,804 |
78,09 |
38,30 |
116,39 |
2 |
1,120 |
40,21 |
27,47 |
67,68 |
11 |
0,790 |
81,03 |
39,05 |
120,08 |
3 |
1,032 |
49,39 |
31,09 |
80,48 |
12 |
0,778 |
83,82 |
39,78 |
123,60 |
4 |
0,977 |
54,97 |
32,76 |
87,73 |
13 |
0,767 |
86,61 |
40,52 |
127,13 |
5 |
0,922 |
60,56 |
34,06 |
94,62 |
14 |
0,755 |
89,40 |
41,17 |
130,57 |
6 |
0,896 |
64,14 |
35,06 |
99,20 |
15 |
0,744 |
74,40 |
33,76 |
108,16 |
7 |
0,874 |
67,64 |
36,06 |
103,70 |
16 |
0,734 |
29,71 |
13,30 |
43,01 |
8 |
0,851 |
71,08 |
36,90 |
107,98 |
|
|
|
|
|
При приложении горизонтальной ветровой нагрузка рассматривается составное сечение из колонн и стен лестнично-лифтовых шахт. На рисунке 19 представлено составное сечение стержня из колонн и стен - диафрагм жесткости.
Рис.19. Составное сечение из колонн и стен (позиции 1-37) |
В таблице 7 приведены геометрические характеристики колонн и стен, координаты центра тяжести элементов составного сечения относительно начала координат, а также модуль упругости элементов (класс бетона В25, начальных модуль упругости бетона Eb=30 000 МПа). При проведении расчета учитывается модуль упругости с понижающим коэффициентом (k=0,6) Е=0,630000=18000 МПа.
Для оценки распределения ветровой нагрузки (момента) между конструктивными элементами составного сечения определяется изгибная жесткость i-той стены относительно оси, проходящей через центр тяжести несущей системы изnстен,
Таблица 7
Геометрические характеристики, положение центра тяжести и модуль упругости колонн и стен составного сечения | ||||||
№ п/п |
h, м |
b, м |
xC, м |
yC, м |
E, т/м2 |
доля от суммарной жесткости
|
1 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
0,25 |
1800000 |
0,043 |
2 |
0,5 |
0,5 |
6,85 |
0,25 |
1800000 |
0,043 |
3 |
0,5 |
0,5 |
13,45 |
0,25 |
1800000 |
0,043 |
4 |
0,5 |
0,5 |
20,05 |
0,25 |
1800000 |
0,043 |
5 |
0,5 |
0,5 |
26,65 |
0,25 |
1800000 |
0,043 |
6 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
7 |
0,5 |
0,5 |
6,85 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
8 |
0,5 |
0,5 |
13,45 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
9 |
0,5 |
0,5 |
20,05 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
10 |
0,5 |
0,5 |
26,65 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
11 |
0,5 |
0,5 |
29,95 |
6,85 |
1800000 |
0,013 |
12 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
13 |
0,5 |
0,5 |
6,85 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
14 |
0,5 |
0,5 |
13,45 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
15 |
0,5 |
0,5 |
20,05 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
16 |
0,5 |
0,5 |
26,65 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
17 |
0,5 |
0,5 |
33,25 |
13,45 |
1800000 |
0,00065 |
18 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
19 |
0,5 |
0,5 |
6,85 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
20 |
0,5 |
0,5 |
13,45 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
21 |
0,5 |
0,5 |
20,05 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
22 |
0,5 |
0,5 |
26,65 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
23 |
0,5 |
0,5 |
33,25 |
20,05 |
1800000 |
0,0042 |
24 |
0,5 |
0,5 |
0,25 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
25 |
0,5 |
0,5 |
6,85 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
26 |
0,5 |
0,5 |
13,45 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
27 |
0,5 |
0,5 |
20,05 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
28 |
0,5 |
0,5 |
26,65 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
29 |
0,5 |
0,5 |
33,25 |
26,65 |
1800000 |
0,024 |
30 |
0,2 |
7,1 |
16,65 |
23,35 |
1800000 |
0,074 |
31 |
0,2 |
6,1 |
20,05 |
23,35 |
1800000 |
0,063 |
32 |
5,0 |
0,2 |
22,55 |
23,55 |
1800000 |
0,0051 |
33 |
5,0 |
0,2 |
22,55 |
21,35 |
1800000 |
0,027 |
34 |
0,2 |
2,0 |
22,55 |
22,45 |
1800000 |
0,016 |
35 |
0,2 |
2,0 |
25,05 |
22,45 |
1800000 |
0,016 |
36 |
0,2 |
7,1 |
10,05 |
3,55 |
1800000 |
0,15 |
37 |
0,2 |
6,1 |
13,45 |
3,55 |
1800000 |
0,14 |
В составном сечении по высоте здания изгибающий момент, возникающий от действия ветровой нагрузки (смотри рис.18в), принимает разное значение. Но распределение ветровой нагрузки (изгибающего момента) между элементами составного сечения принимается одинаковым.
В результате проведенного расчета по программе ЭКСПРИ 3.0 (составные сечения) из программного комплекса ЛИРА САПР установлено, что на колонны здания, в том числе колонну №14 составного сечения приходится 0,065% ветровой нагрузки (изгибающего момента), если ветровая нагрузка приложена вдоль оси Y0, и 0,11% ветровой нагрузки (изгибающего момента), если ветровая нагрузка приложена вдоль оси X0. Основными элементами составного сечения, которые воспринимают ветровую нагрузку, являются стены лестнично-лифтовой клетки.
Рассчитываемая колонна среднего ряда подземного этажа здания испытывает сжатие N=6510кН, а также изгибающий момент в двух взаимно перпендикулярных плоскостях МYo=618000,00065=40,17 кНм, МХо=0,75618000,0023=106,6 кНм (коэффициент 0,75 принят с учетом изменения грузовой площади при определении расчетного значения средней составляющей ветровой нагрузки в уровне междуэтажных перекрытий, а также коэффициента пространственной корреляции пульсации давления).