шпоры по металлам 1сместр

31. Сопряж-е балок со стальн колоннами бывает сверху или сбоку к колоне. Такое применение м. б. шарнирным (передающ только опорную реакцию балки), или жестким (передающ опорную реакцию и момент защемления балки в колонне). Конец балки в месте опирания ее на опору укрепляют опорными ребрами. В месте передачи касс напряж со стенки балки на опорное ребро з-н распределения напряжений Журавского по высоте нарушается, и они концентрируются в нижней части стенки, а степень конц-ции зависит от соотношения толщин мтенки и площади попер сеч-я ребра. При относит мощных ребрах и допущении местных пластич деф-ций передачу касс напр-й на опорн ребро м-но принять равномерным по всей высоте стенки. Ребро жест-ти к стенке сваривают, а торец р.ж. плотно пригоняют к нижнему поясу балки или строгают для передачи опорного давления на колонну. Для правильной передачи давления на колонну центр опорной поверхности ребра надо совмещать с осью полки колоны. Размеры опорных р.ж. опред-ют из расчета на смятие торца ребра σ_р=F/A_p≤R_yγ_c, а ширина выступающей части ребра из условий местной уст-ти не должна привышать b_оп≤0,5√E/R_у; Выступающая вниз часть опорного ребра не должна превышать а≤1,5t_оп (15-20мм). Помимо проверки на смятие торца проверяют опорный уч-ок балки на уст-ть из плоск-ти балки как условного опорн стержня , включ-щего в площадь своего сеч-я опорные ребра и часть стенки шир по 0,65t_w√E/R_у в кажд сорону и длиной равной высоте стенки балки: σ=N/φA_cтφ≤R_уγ_с, где φ – коэф-т прод изгиба стойки с гибкостью λ=h_w/i_z. Прикрепление опорных ребер к стенке балки сварными швами д.б. рассчитано на полную опорную реакцию балки с учетом мах рабочей длины сварного шва. Шарнирное примыкание балок сбоку по конструкции, работе и расчету не отличается от опирания балок сверху. При жестком сопряжении балки сколонной опорная реакция балки перед-ся на колонну в болтовом варианте ч/з столик или в сварном варианте ч/з спец ребро, приваренное к колонне и стенке балки, а опрный момент балки передается ч/з болты и упор на колонну нижнего пояса балки или гориз-ные накладки, соед-ющие пояса балки с колонной.

33. Сопряжение ГБ и ВБ м/у собой бывают этажные, в одном уровне верхних поясов и с пониженным расположением верхних поясов ВБ. Этажное сопряжение явл простейшим, но изз-за возможного отгиба пояса ГБ оно может передавать небольшие опорные реакции. Это сопряжение м-но усилить ребром жесткости под ВБ, подогнав его верхний торец к верхнему поясу. Сопряжения в одном ур-не и пониженное способны передавать большие опорные реакции. Неудобство сопр-я в одном ур-не закл-ся в вырезе верхней полки и части стенки ВБ, который ослабляет его сечение и увел-ет трудоемкость; кроме того число болтов ограничено. Это неудобство ликвидируется приваркой к ВБ на заводе коротыш из уголка, и сопрягать его с болтами или сваркой. В этих сопряжениях опорная реакция со стенки примыкающей ВБ передается ч/з болты или монтажную сварку на спец ребро, укрепляющего стенку ГБ. Расчет сопряж-ия балок заклю-ся в опред-ии размеров сварных швов или числа болтов, работающих на срез и прикрепляющих балки друг к другу. Расчетная сила – опорная реакция ВБ, увевел-ная на 20%, из-зи внецентренности передачи усилия на стенку ГБ. Эти сопряж-ия работают как шарнирные. При зестком сопряж-ии вводят рыбки (при одинак-ой высоте балок) или рыбку и столик (различн высота балок). Так попер-ная сила передается на болты, прикреп-щие стенку ВБ к ребру ГБ или на столик, а опорный момент, предающий ч/з спец накладки-рыбки или рыбки и столик.

34. Балки с перфорированной стенкой образуются путе разрезки стенки прокатного дутавра по зигзагообразной линии с последующей раздвижкой и сваркой встык частей двутавров по выступам стенки. Нсущая способность в 1,3-1,5 раза выше исходного двутавра из-зи большей высоты. Образованные отверстия используют для пропуска коммуникаций. Для однопролетных балок экономично применять сквозные двутавры из двух марок сталей: верхнюю – малоуглеродистая сталь и двутавр с более толстой стенкой, нижнюю часть – из более прочной стали и двутавра с более тонкой стенкой. Работа сквозного двутавра на поперный изгиб достаточно сложна, т.к. система многократно статич неопределима, а жесткость эл-тов по длине переменна.

Балки с гибкой стенкой. При уменьшении толщины стенки двутавра часть момента ( восприн-ми поясами) увелич-ся и суммарная площадь сеч-я поясов и стенки, полученная из условий прочности, уменьшается. Препядствием увеличению гибкости стенки служит потеря местной уст-ти стенкой и нежелание усложнять констр-цию балки продольными ребрами. Тонкая стенка, имеющая вертикальные р.ж., потеряв уст-ть, образует складки м/у ребрами, направленные вдоль главных растяг-щих напр-ий (закритическая рабта стенки), и балка продолжает нести действующую на нее нагрузку, т.о.балка похожа на раскосную ферму. Исходя из этого используя закритическую работу стенки, м-но делать балки более тонкостенными для экономии металла. Работа и расчет таких балок отличается от традиционных балок с устойчивой стенкой. В тонкостенной балке р.ж. ставят на расстоянии (1-1,5)h и каждый отсек проверяют на взаимодействие M и Q. Проверка нес-щей спос-ти ведется по внецентренному сжатию от действия сил N_f и M_f а стенки – по приведенным напр-ям от действия растяг-их, сжим-щих и кас-ых напр-й. Полное исчерпание нес-щей спос-ти отсека может произойти: 1) из-за развития пластич-кой деф-ции в диаг-ной полосе стенки 2) из-за потери уст-ти сжатоизогнутым поясом в плоскости или перпендик-но пл-ти стенки балки. 3) из-за местной потери уст-ти свеса сжато-изогнутого пояса. Балки с гибкой стенкой рекомендуется применять при нагрузке до 50кН/м из стали с пределом текучести до 34,5 кН/см².

32. Бистальные балки – балки, где применяется сталь повыш-ой проч-ти только в наиболее напряж ых уч-ках поясов балок, а вся стенка и пояса вблизи опор балки вып-ся из малоуглеродистой стали. Работа такой балки отличается от работы обычных тем, что при действии расчетной нагрузки в крайних уч-ках стенки, примыкающих к поясам из высокопроч-ной стали, может возникнуть текучесть материала стенки. Но эти уч-ки стенки работают в условиях огранич-ной деф-ции, т.к. нах-ся м/у упруго работающими поясами и остальной частью стенки, и текуч-ть в них не м.б. опасной для всей балки.

В предворительно напряж-ных балках уменьшается расход металла на 10-20% и стоим-ть констр-ции на 5-12%, понизить строит высоту балки и т.д. Эффек-ть предворит напр-я объясн-ся тем, что в кон-ции во время ее возвед-я созд-ся предворит напр-я, обратные по знаку напр-я от нагрузки. Во вемя работы констр-ции эти напр-я использ-ся в первую очередь, и только после их исчерпания материал начинает воспр-ть основные напр-я. Предварит-ное напр-я м-но создавать изгибом отдельн Эл-тов в пред-лах их упругой работы в напр-ии противоп-ном их прогибу под нагр-кой, с послед соед-ем изогн-тых Эл-тов м\у собой прод швами. Наиб часто предв напр-е осущ-ют высокопрочной затяжкой, помещаемой вблизи растян пояса, в разрезных балках – в средней ч-ти ниж пояса, в неразрезных – в пролетной ч-ти у нижнего пояса и на уч-ках верхнего пояса у промеж-х опор. Расчет балки в наиб напряж сеч-ии(в середине пролета) ведут в 2 этапа: проверяют проч-ть и уст-ть балки во время ее предворит напр-я и выполняют окончательный расчет напряж-ной балки под нвгр-кой.

35. Колонны (центрально-сжатые стержни) примен-ся для поддержания м/уэтажных перекрытий и покрытий зд. Колонны передают нагрузку от вышележащей констр-ции на ф-ты и сост-ят из 3 частей: оголовка, на который опирается вышележ-я к-ция, стержня – осн-го констр-ного эл-та, перед-щего нагр-ку от оголовка к базе; базы, передающ нагр-ку от стержня на ф-т. Узлы примыкания ц-но-сжатых стержней с др Эл-тами завися от вида кон-ции. Колонны бывабт сплошными или сквозными. Сеч-е сплошной к-ны проектируют в виде широкополочного двутавра, прокатного или сварного. К-на д.б. равноустойчивой, т.е. гибкости в по осям х и у д.б. равны. РАвноуст-вами в 2-х напр-ях и просты в изгот-ии к-ны крестового сеч-я. Простыми но огранич по пл-ди и менее эконом по расходу стали колонны из 3-х прокатных профилей. Рациональны колонны трубчатого сеч-я. К-ны замкнутого сеч-я имеют хороший вид, но для избежания коррозии внутрь заливают бетон. Стержень сквозной к-ны состоит из 2-х ветвей (швеллеров или двутавров), связ-х м\у собой решетками. Ось пересекающая ветви – материальная, ось параллельная ветвям – свободная. Расст-е м\у ветвями уст-ся из условия равноуст-ти стержня. Швеллеры выгоднее ставить полками внутрь. Зазор м/у ветвями необх-мо обеспечивать для возможности окраски внутренних поверхносией. Стержни большей длины проектируют из 4-х уголков, соединенных решетками. При трубчатом сеч-ии ветвей возможны трехгранные стержни.

36. Решетки, связывая ветви к-ны, обеспечивают их совместную работу и общую уст-ть стержня. Из-за деформ-ти решеток гиб-ти стержня сквозной к-ны отн-но свободной оси больше гиб-ти сплошной к-ны. Критическую силу потери уст-ти свободной оси м-но определить из общего условия потери уст-ти стержнем ΔW_i= ΔW_e (ΔW_i – приращ-е внутр энергии стержня при его изгибе в момент потери уст-ти, ΔW_e – приращ-е работы внешних сил, прилож к стержню в рез-те изгиба); т.е. Приращение внутренней энергии состоит из приращ-я энергии изгиба и приращения энергии сдвига, а работа внешней силы при перемещении конца стержня в рез-те искривления оси опред-ся по формуле ΔW_e=N Δl, т.о. исходя из полученного уравнения, задавшись видом кривой изогнутой оси стержня и производя интегрирование получаем критич силу N_cr=π²EI_e/(μl)², т.о. коэф-т проведения длины составного стержня зависит от угла сдвига γ₁, вел-на которого различна для разных систем решеток. К-ны с безраскосной реш-кой (планки) предст-ют собой рамную систему, все Эл-ты которой при общем прогибе к-ны изгиб-ся по s-образным кривым. Пренебрегая деф-цией планок, считая, что попер-ая сила поровну распр-ся м/у ветвями, получим γ₁ соотв-ет прогибу s ветви как консоли от силы =1/2. Так гиб-ти отдельных ветвей опред-ся на уч-ках м/у планками; реком-ся принимать их значения не больше 40. К-ны с треу-ной реш-кой и дополнит распорками бывают с 2-мя треуг реш в 2-х пл-тях, с 4-мя треуг реш. Реш-ки сост стержней раб-ют на попер силу при прод изгибе, которая возникает в рез-те изгиба стержней при потере ими уст-ти. Поперечная сила зависит от прогиба стержня, полщади его сеч-я и прочностной хар-ки мат-ла.

37. Задавшись типом сеч-я к-ны, опред-ют площадь сечения А_тр=N/φR_eγ_c, φ – зависит от гиб-ти к-ны. Задавшись гиб-тью и найда соотв-щий коэф-т, опред-ют в первом приближ-ии треб-ую площадь и радиус инерции. φ=(0,5/λ²)δ-√δ²-39,48λ²). Радиус инерции зависит от типа сеч-я (в табл.) Размеры b и h принимают констр-но. Затем подбирают толщину поясных стенок и полок исходя из треб-ой площади и условий местной уст-ти. Отнош-я ширины Эл-тов сеч-я к толщине д.б. меньше пред-ных соотн-й. обычно в первом приближ-ии не удается подобрать рациональное сеч-е, т.к. гиб-ть была условная. Если гиб-ть была очень большой, то пл-дь получ-ся слишком большая отн-но небольших размеров,=>надо изменять сеч-е, одновременно уменьшив площадь (уменьшив гиб-ть). Откорректировав значения A, b, h произ-ят проверку сеч-я. Если нужно вносят последнюю поправку. Затем проверяют, опреднляя фактическое напряж-е σ=N/φ_minA≤R_yγ_c. Затем находят фактич-ий момент ин-ции и радиус ин-ции i=√I/A При незначит усилиях в к-не ее сеч-е подбирают при пред-ной гиб-ти установл-ной нормами. Поясные швы в к-нах приним-ся констр-но в зав-ти от марки стали и толщины сварив Эл-тов, т.к. поперечная сила невелика. Если стенка тонкая , то предусматривают р.ж. при необходимости.

38. При подборе сеч-я сквозной к-ны уст-ть отн-но ее свободной оси провер-ся по ее приведенной гиб-ти, к-ая зависир от раст-я м/у ветвяти. Подбор сеч-я сквозной к-ны начинается с расчета на уст-ть отн-но материальной оси х, т.е. опред-я треб пл-ди сеч-я А_тр=N/φR_eγ_c, Задавщись гиб-тью и опред-в по ней коэф-т φ получаем треб пл-дь и радиус ин-ции. Затем по сартаменту подбираем профиль швеллера или двутавра. Приняв сеч-е проверяем его σ=N/φ_хA≤R_yγ_c если сеч-е подобрано правильно то опред-ют раст-е м/у ветвями из усл-ия равноуст-ти. Приведенная гиб-ть зависит от типа реш-ки. Для определения привед гиб-ти в к-нах с раскосной реш-кой задаются сеч-ем раскосов. После окончательного подбора сеч-я к-ну проверяют на уст-ть отн-но оси у σ=N/φ_minA≤R_yγ_c. Для пров-ки уст-ти надо скомпоновать сеч-е стержня, установить раст-е м/у планками и по привед гиб-ти опред-ть φ. В к-нах с решетками д. б. проверена уст-ть с решетками в 4-х пл-тях с поясами и реш-кой из одиночных уголков. Установив окончательное сеч-е сквозной к-ны, переходят к расчету реш-ки. Расчет планок сост-ит в проверке их сеч-я и расчете прикрепления их к ветвям. Планки работают на изгиб от действия перерезывающей силы, к-ая опред-ся из усл-я равновесия вырезанного угла к-ны. Высоту планки опред-ют из условия ее прикрепления. Ширина планок = ширине к-ны. Толщтна 6-10мм. Планки прикрепляются внахлестку и привариваются угловыми швами. Прочность углового шва опред-ся по равнодействующего напр-я от изгиб момента и попер силы. Когда ветви к-ны соед-ся реш-кой то их расчет выполняют как расчет реш-ок ферм.

40. Если нагр-ка передается передается ч/з фрезерованные торцы оп-ых ребер балок, располож близко к цетнру к-ны, то плита оголовка поддерж-ся снизу ребрами, к-ые привар-ся к оп-ной плите и к ветвям к-ны при сквозном стержне или к стене к-ны при сплошном стержне. Высоту ребра оголовка опред-ют из условия требуемой длины швов, передающих нагр-ку на стержень к-ны, но не больше 85β_fk_f. + 1см. Толщину опред-ют из условия сопр-ия на смятие под полным опорным давлением. σ=N/l_pt≤R_pγ_c, назначив толщину ребра надо проверить его на срез τ=N/2ht≤R_sγ_c. Для предания жест-ти ребрам и укрепления от потери уст-ти стенки вертик-ые ребра обрамляют снизу гриз-ыми ребрами. Толщина оп-ной плиты 20-25мм. Если балка крепиться к к-не сбоку, вертик-ая реакция передается ч/з оп-ое ребро балки на столик, приваренный к полкам. Торец оп-ого р-ра балки и верхняя кромка столика пристрагиваются. Толщина столика принимают из листа толщиной 20-40мм и больше толщины оп-ого р-ра на 10мм. Чтобы балка не зависла на болтах и плотно стала на опорный столик, оп-ые р-ра прикрепл-ют болтами, диаметром на 3-4мм меньше диаметра отверстий.

1. Первый период (от XII в. до начала XVII в.) характеризуется применением металла в виде затяжек и скреп. Второй период (от начала XVII в. до конца XVIII в.) связан с применением наклонных металлических стропил и пространственных купольных конструкций. Третий период (от начала XVIII в. до середины XIX в.) связан с освоением процесса литья чугунных стержней и деталей. Наслонные стропила постепенно трансформируются в железочугунные треугольные фермы Четвертый период (с 30-х годов XIX в. до 20-х XX в.) процесс получения железа – пудлингованием, а в конце 80-х годов – выплавкой железа из чугуна в мартеновских и конверторных цехах. В 30-х годах появились заклепочные соединения, чему способствовало изобретение дыропробивного пресса; в 40-х годах был освоен процесс получения профильного металла и прокатного листа. Пятый период (после 20-х год ХХ в.) К концу 40-х годов клепаные конструкции были почти полностью заменены сварными, более легкими, технологичными и экономичными. В 30-х годах применяют в металлических конструкциях более прочную низколегированную сталь. Начали использовать алюминиевые сплавы.

МК применяют при возведении различных зд и соор, наиболее массово в 1-эт зд производ-го назначения, каркасы многоэт и высотн зд, листовые кон-ции, емкости для хранения жид, сыпуч и газообраз материалов, разного рода матчты, башни, вышки, трубы, подвиж-ые кон-ции (краны, гидрозатворы плотин), большепролет покрытия и мостовые кон-ции.

2. Требования к МК: соот-вие условиям эксп-ции, экономия ме, транспортабельность, тех-ть при изготов-нии и монтаже, долговечность, скорос-ой монтаж, эстетичность.

«+»высокая степень надежности, высокая однородность св-тв, легкость, индустриальность, непроницаемость, высокая ремонтопригодность.

«-»невысокая коррозион стойкость, невысок огнестойкость, большой расход стали. Проектирование выполняется в одну или два стадии(1рабочий проект; 2проект и рабочая документация). Стадийность разработки проектной документации устанавливается заказчиком в задании на проектирование. Разрабатываются основные чертежи: планы и разрезы со схематическим изображением основных несущих и ограждающих конструкций. В состав рабочей документации МК входят рабочие чертежи КМ (конструкции металлические) и деталировочные чертежи металлических конструкций КМД (конструкции ме деталировочные). Чертежи КМ выполняются проектной организацией на основании утвержденного проекта. В состав рабочих чертежей КМ входят: пояснительная записка, данные о нагрузках, статические и динамические расчеты, общие компоновочные чертежи, схемы расположения частей конструкций, узлы, спецификация металла. По чертежам КМ заказывается ме и разрабатываются деталировочные чертежи КМД. Чертежи КМД разрабатываются в конструкторском бюро завода.

39. К-ция базы должна отвечать принятому в расчетной схеме колонны способу сопряж-я его с основанием. При шарнирном сопряж-ии база при действии случаных мом-тов должна иметь возм-ть некоторого поворота отн-но ф-та, при жестком сопряж-ии необходимо обеспечить сопряж-е базы с ф-том, не допускающее пов-та. По констр-ному реш-ю базы м.б. с траверсой, с фрезерованным торцом и с шарнирным устройством в виде центрирующ плиты. При усилиях в к-нах (4000-5000кН) примен-ют базы с траверсами, к-ые передают нагр-ку на опорную плиту. Чтобы повысить равнометную передачу давления с плиты на ф-т, жест-ть плиты увел-ют дополнит ребрами м/у ветвями траверсы. В к-нах с усилиями 6000-10000кН и более целесообразно фрезеровать торец базы. Базы с шарнирным устройством четко отвечает расчетной схеме, но сложны в монтаже. Колонны с ф-том анкерные болты ставятся для фиксации проектного положения к-ны и закрепления ее процессе монтажа. Анкеры прикрепляют к опорной плите базы. При жестком сопряжении анкеры прикрепляются к стержню к-ны ч/з выносные консоли и затягиваются с напряжением. Плита базы работает на изгиб.после выбора типа базы устанавливают размкры опорной плиты и толщину. Пл-дь опред-ют из условия N=ψR_b,locA_f1 (ψ – коэф-т зависящ от хар-ра распред-я местной нагр-ки по пл-ди смятия). Размеры плиты опред-ют в пределах требуемой нагр-ики констр-но в завис-ти от размещения траверсы или укрепляющих ребер. Плиту рассчитывают как пластину, нагруженную снизу равномерно распрд-ным давлением ф-та и опертую на Эл-ты сеч-я стержня и базы к-ны. Так плита может иметь уч-ки, опертые на 4 канта, 3, и консольные. Изгиб мом-ты действ-щие на полосе шир 1см опертые на 4 или 3 канта: М=αqа₂ (α – коэф-т зависящ от отношения сторон в/а) Для уч-ка опирающ на 3 стороны и в/а<0,35 то М=qb²/2 как для консоли. При отношении сторон в/а >2 при опирании на 4 ст-ны М-qa²/8 как для однопролетной балочной плиты. По наибольшему из моментов определяют момент сопр-ия и вычисляют треб толщину t_f≥√6M_max/R_y. толщину принимаит в пределах 20-40мм. По длине сварного шва определяют высоту траверсы, но не больше 85β_fk_f. добавляя еще 1см. Толщина ребер и траверсы 10-16мм.

3. Для изго-ия МК примен: стали, малоуглеродистые стали обычной прочности, стали повышенной прочности, сталь высокой прочности, алюминиевые сплавы. Классификация ст: 1 по показат прочности( обычной, предел текуч ≤ 29кн/см² , повышен 29 – 40, высокопрочн >40). 2 по способу производства: мартенов-их печах и конвектора; 3 по степени раскисления ( КП, ПС, СП); 4 по способо тер-ой обработки: горячекатаная; нормализованная, после закалки и после отпуска – термичес улучшенные; 5 по назначению: А – гарантия мех св-тв, Б –хим св-тв, В – мех и хим св-тв. Состав: ст – сплав Fe и С с легирующими добавками, для улучшения ее св-тв ( повыш прочности, ударной вязкости, стойкости к кор-зии), их до 5%. Св-ва ст: прочность -

Упругость- способность ме сохран первичную форму после снятия нагрузки, пластичность – способность получать необходимые деф-ции при нагрузке; хрупкость-ползучесть – способность ме получ деф-ии без приращ нагрузки,твёрдость-сп-ть поверхн-ых слоёв сопр-ся проникн в них тв тел; свариваемость – способ мат-ла образовывать кач-ые свар соедин-ия; кор-ая стойкость – способность сопрот-ся кор –ии; усталостная прочность- Показатели кач-ва ст: предел текучнсти, модуль упругости, относит удлинение и сужение, ударная вязкость, сопротивление расслоению, показатель свариваемости, способ-ть сопротивл-ся усталости, скорость годовой кор-ии. Выбор марок ст: темпер-ый режим экс-ции, характер действующей нагрузки( статич или динамич), характер НДС, толщина проката, способ образования соединений кон-ций.

5. Цель расчета строительных конструкций – обеспечить заданные условия эксплуатации и необходимую прочность при минимальном расходе материалов и минимальной затрате труда на изготовление и монтаж. Метод расчета по предельным состояниям впервые был разработан в Советском Союзе в 50-е годы. Целью метода является не допускать наступления предельных состояний при эксплуатации в течение всего заданного срока службы конструкции. Под пред сост подразумевают такие состояния, при которых конструкции перестают удовлетворять заданным эксплуатационным требованиям или требованиям при производстве работ. 1 группа – по потере несущей способности; 2 группа – по затруднению нормальной эксплуатации сооружений. К пр сост 1 группы относятся: общая потеря устойчивости формы; потеря устойчивости положения; разрушение любого характера; ползучести, чрезмерные раскрытия трещин. К пр сост 2-ой группы относятся состояния, затрудняющие нормальную эксплуатацию или снижающие долговечность вследствие появления недопустимых перемещений (прогибов, осадок, углов поворота, колебаний, трещин и т.п.). В МПС нагруз делят на : пост и врем ( длительнодейств-ие и кратковременные), особые. Временные длит-но-дей-щие – перегородки в зд, а временные кротковременные- тех оборудование, ветер, снег; особые – взрыв, цунами. В МПС выделяют основные сочетания нагрузок: 1- все действ-щие пост нагрузки, все временные длительнодей-щие, одна любая временная кратковркменная; 2 - все действ-щие пост нагрузки, все временные длительнодей-щие , 2 и более времен кратковременных; особое сочетание – постоян, временные длительнодейс-щие, кратковременные с коэф сочетания 0,9 и любая 1 особая. Коэф сочетаний учитывает вероятность <1 одновременного действия нагрузок с мах значением величины. В МПС различ нормативные и расчет сопротив ст: R = R_n/ γ_m. R_n- нормативное сопротив ст. γ_m- коэф надежности по матер.

4. сталь в основном состоит из феррита с включением перлита. Эти две разные по прочностным, упругим и пластическим показателям составляющие определяют работу углеродистой стали под нагрузкой.

Пластические деформации в зернах железа протекают путем сдвига. Пластическое течение поликристалла железа происходит под воздействием касательных напряжений путем сдвига. В железе каждое из зерен имеет разное ориентирование кристаллической решетки, что затрудняет общий сдвиг одной части образца по другой. Затруднение сдвигу создают и границы зерен, где атомная решетка искажена и имеются отложения разных включений. Поэтому сопротивления пластическим деформациям у железа, состоящего из большого числа зерен, выше ,чем у отдельного монокристалла. Хаотичное ориентирование громадного количества зерен приводит к тому, что в упругой стадии такой материал работает как изотропный. Влияние концентрации напряжений Отношение максимального напряжения в местах концентрации к номинальному, равномерно распределенному по ослабленному сечению, называется коэффициентом концентрации. Напряженное состояние изделия при наличии концентрации напряжений очень сложное (два зоны: зону резкого перепада напряжений и зону с распределением напряжений, близким к равномерному). Развитие пластических деформаций и разрушение при равномерном распределении напряжений происходят под воздействием касательных напряжений. При сдвиге в упругопластической стадии развиваются большие деформации; при техническом отрыве пластические деформации малы; металл в этом месте ведет себя как более жесткий, а сопротивление внешним воздействиям повышается. Такое поведение металла приводит к началу разрушения у мест концентрации напряжений. При статических нагрузках и нормальной температуре концентрация напряжений существенного влияния на несущую способность не оказывает. Поэтому при расчетах не учитывается. При понижении температуры прочность не разрыв гладких образцов повышается во всем диапазоне отрицательных температур, прочность же образцов с надрезом повышается до некоторой отрицательной температуры, а затем понижается. При испытании образцов из наклепанной стали и наличии острой концентрации напряжений разрушающие напряжения получаются ниже предела текучести уже при температуре – 30˚C, вследствие чего возможно хрупкое разрушение конструкций при пониженных температурах даже в обычных условиях эксплуатации. Особо неблагоприятное влияние на прочность при низких температурах оказывают ударные и другого рода динамические воздействия, а также резкое снижение температуры, носящее характер температурного удара. Хрупкое разрушения. Хрупким разрушение определяется разрушением при малых деформациях, без ярко выраженного развития пластичности. На хрупкость стали оказывают существенное влияние в основном качество стали, старение, концентрация напряжений, температура эксплуатации, характер силового воздействия. Резкое изменения формы изменяю направление силового потока, надрезы, трещины, внутренние напряжения, резкие перепады температуры – приводят к снижению сопротивления хрупкому разрушению вследствие повышения напряжений около этих мест.

6. 1 гр МК пре-ые состояния в ко-ых м/т возникать в упругих, упругоплас-их стадиях – возник пр сост 1-й и 2-й гр.

p

f

2. МК у кот пс возн только в упругой стадии изгот без площадки текучести ,в них выделяют условн предел текучести σ_0,2 и диагр-а рассчит с учётом коэф-та γ_u =1.3 учит-ся отсутствие ресур пластич