Методика испытание котла
.pdf
|
p |
a 100 |
Wp |
|
||
A |
|
A |
|
|
. |
(5) |
|
100 |
Wa |
Вычисление результатов анализа, а также пересчет результатов на сухое и рабочее топливо выполняют с точностью до 0,01%. Окончательные результаты анализа округляют до десятых долей процента.
Допускаемые расхождения между результатами двух определений не должны превышать величин, указанных в табл. 6.
|
|
|
|
Таблица 6 |
|
Величины допускаемых расхождений между результатами |
|||
|
|
двух определений |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Допускаемые расхождения (%) между результатами |
||
Зольность, ( Aa ,%) |
|
двух параллельных определений |
|
двух определений по дубликатам |
|
|
в одной лаборатории |
|
одной лабораторной пробы в |
|
|
|
разных лабораториях |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
До 10 |
|
0,2 |
|
0,3 |
Свыше 10 до 20 |
|
0,3 |
|
0,4 |
Свыше 20 до 25 |
|
0,4 |
|
0,5 |
Свыше 25 |
|
0,5 |
|
0,7 |
Если расхождение между результатами двух параллельных определений превышает приведенную величину, проводят третье определение и за окончательный результат принимают среднее арифметическое результатов двух наиболее близких определений в пределах допускаемых расхождений.
Если результат третьего определения находится в пределах допускаемых расхождений по отношению к результатам каждого из двух предыдущих определений, то за окончательный результат принимают среднее арифметическое результатов трех определений.
5.4.1.3. Определение теплоты сгорания твёрдого топлива.
Для проведения испытания применятся:
–калориметр сжигания с бомбой (жидкостный);
–весы аналитические;
–весы лабораторные технические;
–термометры ртутные постоянного или переменного наполнения с ценой деления шкалы 0,01 °С и погрешностью отсчета не более 0,002 °С;
–термометр ртутный лабораторный с пределами измерения от 0 до 50 °С;
–секундомер;
–кислород, полученный методом глубокого охлаждения воздуха;
–бумага фильтровальная лабораторная;
–асбест волокнистый прокаленный;
–проволока для запала (железная, никелиновая, константановая или медная диаметром от 0,1 до 0,2 мм).
В оболочку калориметра заливают дистиллированную воду через отверстие для термометра в крышке при снятой пробке. В дальнейшем уровень воды поддерживается постоянной доливкой. В это отверстие вставляется термометр ТЛ-19 с резиновой пробкой. Ежемесячно вода в оболочке заменяется свежей.
21
Перед работой на калориметре ртуть метастатического термометра ТЛ-1 отливают так, чтобы начальная температура воды в сосуде, равная 25 0,2 °С, соответствовала делению 1 0,1.
Навеску испытуемого топлива берут от 0,8 до 1,5 г, взвешенную с точностью до 0,0002 г. Навеска топлива с зольностью до 35% сжигают в виде брикета. Для получения брикета навеска берется больше на 0,1 г, ссыпается в матрицу и прессуется. Готовый брикет очищают от неспрессованных частиц топлива, взвешивают и помещают в тигель, расположенный на держателе. Для предохранения тигля от разъедания шлаком дно и стенки его перед помещением навески плотно выстилают прокаленным волокнистым асбестом. Предохраняя тигель от разрушения, асбест способствует полноте выгорания навески.
Концы запальной проволоки, предварительно взвешенной и запрессованной в брикет, закрепляют на держателе и трубочке. Наличие хорошего контакта тигля с трубочкой и держателем тигля проверяют прибором типа Ц 4313. Сопротивление должно составлять не более одного Ома, в противном случае проволочку укорачивают или берут проволочку большего диаметра. В корпус бомбы наливают из пипетки 1 мл дистиллированной воды, закрывают ее и наполняют кислородом до давления 30 кгс/см, продув предварительно слабым потоком кислорода в течение 1–2 мин. После проверки герметичности бомбы в сосуде с водой, ее устанавливают в калориметр, вода в котором должна закрывать колпачки клапанов бомбы и иметь температуру не более 24 °С.
К штепсельным разъемам на крышке сосуда подключается электроразъем нагревателя и два штырьковых контакта цепи зажигания. Закрывают гнездо сосуда съемной крышкой так, чтобы поводок привода соединился с полумуфтой оси мешалки, для чего нужно повернуть, поводок пальцами руки. К двигателю подключается электроразъем, осторожно вставляется термометр ТЛ-1 через пробку в калориметрический сосуд. Термометр ТЛ-1 устанавливается так, чтобы глубина его погружения была 160 мм относительно верхней поверхности крышки оболочки, затем включается прибор в последовательности приведенная выше. У нагревателя оболочки большая тепловая инерция (0,3–0,6 °С/мин), поэтому тумблер «Нагреватель оболочки» необходимо включать при показании температуры термометра ТЛ-19 27,5+0,1 °С. Температуру в оболочке необходимо поддерживать равной 27,8 °С. Когда температура воды в оболочке 27,8 °С, тогда не менее 5 мин дается на перемешивание воды с целью выравнивания температуры всех частей калориметрической системы. В течение этого времени устанавливается равномерное повышение температуры, после чего можно начинать калориметрический опыт с отсчетов начального периода.
Калориметрический опыт включает три периода:
–начальный, служащий для учета теплообмена калориметрической системы с окружающей средой в условиях начальной температуры опыта (27,8 °С);
–главный, в котором происходит сгорание навески, передача выделившегося тепла всей калориметрической системы к выравнивание температуры всех ее частей;
–конечный, служащий для учета теплообмена калориметрической системы с окружающей средой в условиях конечной температуры опыта.
В начальный период опыта через 30 с по третьему короткому сигналу зуммера снимают 2 показаний термометра ТЛ-1 с погрешностью, не превышающей +0,001 °С. Тысячные доли градуса отсчитывают путем деления на глаз с помощью отсчетнооптического устройства на 10 равных частей одного сотого деления термометра.
При одиннадцатом отсчете нажимают кнопку шнура зажигания и сжигают навеску. Начинается главный период опыта, характеризующийся быстрым подъемом температуры. Первые три отсчета допускается регистрировать с точностью 0,1 °С, а все последующие – до ±0,001 °С.
Главный период считается законченным с наступлением равномерного изменения температуры калориметрической системы (обычно выполняют 10 полуминутных отсчетов).
За последним отсчетом главного периода производится 10 полуминутных отсчетов с точностью до ± 0,001 °С.
22
После снятий последнего отсчета конечного периода выключаются все тумблеры и сетевой выключатель. Шнур зажигания отсоединяют от калориметра. Разбирают калориметр. Вынимают бомбу из сосуда, удаляют воду с нее, снимает колпачки с клапанов бомбы, выпускают газ через выходной клапан, разбирают бомбу и производят внешний осмотр внутреннего содержимого бомбы. Если имеются сажистые вкрапления на корпусе бомбы или в тигле, опыт бракуется.
Запись результатов опыта следует оформить в виде табл. 7.
|
|
Таблица результатов опыта |
Таблица 7 |
||
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
Период |
|
|
|
начальный |
Главный |
конечный |
|||
номер опыта |
показания |
номер опыта |
показания |
номер опыта |
показания |
термометра |
термометра |
термометра |
|||
1 |
|
11 |
|
21 |
|
2 |
|
12 |
|
22 |
|
3 |
|
13 |
|
23 |
|
4 |
|
14 |
|
24 |
|
5 |
|
15 |
|
25 |
|
6 |
|
16 |
|
26 |
|
7 |
|
17 |
|
27 |
|
8 |
|
18 |
|
28 |
|
9 |
|
19 |
|
29 |
|
10 |
|
20 |
|
30 |
|
Удельную теплоту сгорания (кДж/кг) в бомбе испытуемой аналитической пробы топлива (Qбa ) вычисляют по формуле
Qа |
G c ((tк tн ) t) b Qзап |
, |
(6) |
|
|||
б |
Gт |
|
|
|
|
|
где G 2,354 кг – водный эквивалент установки; c 4,19 кДж/кг – теплоемкость воды; tк – конечная температура главного периода опыта, °С; tн – начальная температура главного периода опытам °С; Qзап – удельная теплота сгорания запальной проволочки
(принимается по табл. 6.1), кДж/кг; b – масса запальной проволочки., кг; Gт – масса испытуемого топлива, кг; t – поправка на теплообмен калориметра с окружающей средой, °С.
Поправка на теплообмен (°С) калориметра с кружащей средой определяется на основании данных опыта по формуле
t |
U1 U2 |
m U1r , |
(7) |
|
|||
2 |
|
|
Здесь U1 – среднее значение температуры за полуминутный промежуток в начальном периоде, °С;
U1 |
|
tн.п. tн.п. |
|
||
0 |
10 |
, |
(8) |
||
|
10 |
||||
|
|
|
|
|
23
где t0н.п.,t10н.п. – начальная и конечная температуры начального периода, °С; U2 – среднее изменение температура за полуминутный промежуток конечного периода, °С;
|
|
U1 |
|
tк.п. tк.п. |
|
||
|
|
0 |
10 |
, |
(9) |
||
|
|
|
10 |
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
где tк.п. tк.п. |
– начальная и конечная температуры конечного периода, °С; |
m – число |
|||||
0 |
10 |
|
|
|
|
|
|
полуминутных промежутков главного периода с подъемом температуры 0,3 °С и более за полминуты к нему всегда относится и первый промежуток независимо от величины его подъема; r – число полуминутных промежутков главного периода с подъемом температуры менее 0,3 °С за полминуты.
Определенная таким образом теплота сгорания называется тёплотой сгорания топлива по бомбе.
При сгорании топлива в бомбе в сжатом кислороде азот и сера, содержавшиеся в топливе, окисляются, и взаимодействуя с находящейся в бомбе водой (1 мл), образуют кислоты, азотную HNO3 и серную H2SO4
Образование этих кислот связано с выделением теплоты, вследствие чего результаты, получающиеся при экспериментальном определении теплоты сгорания, оказываются выше фактической теплоты сгорания топлива. Теплота сгорании топлива, полученная как разность теплоты сгорания по бомбе и теплоты кислотообразования, будет составлять высшую теплоту сгорания аналитической пробы (кДж/кг):
Qа Qа (94,2Sа |
α Qа ), |
(10) |
|
в б |
л |
б |
|
где 94,2Sал – количество теплоты, выделяющееся в результате образования серной кислоты (Sал – содержание летучий серы в топливе, %); 94,2 кДж/кг – теплота,
выделившаяся при преобразовании 0,01 кг серы в серную кислоту; α Qба – количество теплоты, выделяющееся в результате образования азотной кислоты, кДж/кг, коэффициент α для антрацитов составляет 0,001, для других углей и сланцев – 0,0015.
Пересчет высшей теплоты сгорания (кДж/кг) аналитической пробы топлива Qва на высшую теплоту сгорания рабочей пробы топлива Qвр производится по формуле
Q |
р |
Q |
а 100 |
Wp |
, |
(11) |
|
|
|
|
Wa |
||||
|
в |
в 100 |
|
|
где Wp – содержание влаги на рабочую массу испытуемого топлива, %; Wa – содержание влаги в аналитической пробе испытуемого топлива, %.
Низшая теплота сгорания рабочей пробы топлива (теплота сгорания на рабочую массу) Qнр вычисляется по формуле (кДж/кг)
Qр Qр 24,42(9Hp Wp), |
(12) |
н в |
|
где Hp – содержание водорода на рабочую массу испытуемого топлива, %; 24,42(9Hp Wp) – теплота, затраченная на испарение влаги топлива, полученной при горении водорода топлива, кДж/кг.
5.4.2. Отбор проб очаговых остатков.
Отбор проб очаговых остатков производится для определения потерь теплоты с механическим недожогом q4 , а так же сведения топливного баланса. Потери q4
24
складываются из потерь углерода топлива со шлаком и уносом. Отбор проб шлака осуществляется перекрыванием через каждые 20 – 25 мин. на 1 – 2 мин. приемного лотка ГЗУ, куда подается шлак из шлаковых ванн шлаковым транспортером и сбросом шлака на выделенный участок пола. В первичную пробу отбирается 5 – 10 лопат из расчета на каждую шлаковую ванну. Дальнейшая разделка пробы производится в том же порядке, как
идля угля.
5.4.3.Отбор проб уноса.
Проба уноса отбирается из-под всех секций золоуловителя, в течках сухой золы перед гидрозатвором совком емкостью 1 кг с интервалом 5 – 10 мин. Масса первичной пробы за опыт должна быть не более 25 % общего выхода золы за опыт.
6. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ НАБЛЮДЕНИЙ
Перед обработкой результаты измерений арифметически усредняют и заносят в таблицу 8.
Таблица 8
Ведомость испытаний котла ст. №____ тип______________
Дата испытаний___________20___ г.
Ф.И.О. студентов____________________________________________________________
№ |
|
Наименование |
|
|
Обозначение |
Единицы |
Результат |
п/п |
|
|
|
измерений |
|||
1. |
Дата опыта |
|
|
|
– |
– |
|
2. |
Продолжительность опыта |
|
|
|
час |
|
|
3. |
Вода и пар |
|
|
|
|
|
|
4. |
Расход перегретого пара |
|
|
Dпе |
т/ч |
|
|
5. |
Давление пара в барабане |
|
|
рб |
кгс/см2 |
|
|
6. |
Давление перегретого пара |
|
|
рпе |
кгс/см2 |
|
|
7. |
Температура перегретого пара |
|
tпе |
°С |
|
||
8. |
Расход непрерывной продувки |
|
Wпр |
т/ч |
|
||
9. |
Давление питательной воды |
|
|
рпв |
кгс/см2 |
|
|
10. |
Температура питательной воды |
|
tпе |
°С |
|
||
11. |
Воздух |
|
|
|
|
|
|
12. |
Температура холодного воздуха |
|
tхв |
°С |
|
||
13. |
Температура |
воздуха |
на |
входе |
tвп' |
°С |
|
|
воздухоподогреватель |
|
|
|
|
|
|
14. |
Температура воздуха на выходе из |
tвп'' |
°С |
|
|||
|
воздухоподогревателя |
|
|
|
|
|
|
15. |
Дымовые газы |
|
|
|
|
|
|
16. |
Температура газов по тракту: |
|
|
|
|
||
|
за пароперегревателем |
|
|
пп'' |
°С |
|
|
17. |
за ступенью экономайзера |
|
II''вэк |
°С |
|
||
18. |
за ступенью воздухоподогревателя |
II''взп |
°С |
|
|||
19. |
за ступенью экономайзера |
|
I'вэк |
°С |
|
25
20. |
за ступенью воздухоподогревателя |
I'взп |
°С |
|
|
(температура уходящих газов) |
|
|
|
21. |
Содержание O2 в продуктах сгорания: |
|
|
|
22. |
за пароперегревателем |
О"2 |
% |
|
23. |
Разрежение по газовому тракту |
|
|
|
24. |
вверху топки |
Sт |
мм. вод. ст. |
|
25. |
за пароперегревателем |
Sпп'' |
мм. вод. ст. |
|
26. |
за ступенью экономайзера |
SII''вэк |
мм. вод. ст. |
|
27. |
за ступенью воздухоподогревателя |
SII''взп |
мм. вод. ст. |
|
28. |
за ступенью экономайзера |
SI''вэк |
мм. вод. ст. |
|
29. |
за ступенью воздухоподогревателя |
SI''взп |
мм. вод. ст. |
|
30. |
перед дымососом |
Sдс' |
мм. вод. ст. |
|
|
|
|
|
|
31. |
Вспомогательное оборудование |
|
|
|
32. |
Сила тока: |
|
|
|
33. |
вентилятора дутьевого (А, Б) |
IВД |
А |
___/___ |
34. |
дымососа (А, Б) |
IД |
А |
___/___ |
|
|
|
|
|
35. |
дымососа рециркуляции газов (А, Б) |
IДРГ |
А |
___/___ |
36. |
мельницы (А, Б, В, Г) |
IМ |
А |
___/___ /___/___ |
37. |
валкового вентилятора среднеходной |
|
|
|
|
мельницы (А, Б, В, Г) |
IВВСМ |
А |
___/___ /___/___ |
38. |
Данные анализа, выполненного в |
|
|
|
|
лаборатории кафедры ТЭС ПИ СФУ |
|
|
|
39. |
Топливо |
– |
– |
бурый уголь |
40. |
Марка, класс |
– |
– |
2Б, Р |
41. |
Рабочая влажность |
Wr |
% |
|
42. |
Рабочая зольность |
Аr |
% |
|
43. |
Низшая теплота сгорания топлива на |
Qir |
ккал/кг |
|
|
рабочую массу |
|
|
|
44. |
Очаговые остатки |
|
|
|
45. |
Содержание горючих веществ в шлаке |
Гшл |
% |
|
46. |
Содержание горючих веществ в уносе |
Гун |
% |
|
6.1. Определение расхода перегретого пара и количества теплоты, полезно использованной котлом.
Измерение расхода перегретого пара производят при помощи стационарных эксплуатационных расходометров. Так как расходометры градуируются при определенных параметрах измеряемой среды, указанных в паспорте прибора, а отличие действительных параметров от градуировочных может достичь значительных величин, истинный расход пара находят по формуле, кг/с:
|
|
|
|
Dист |
D |
|
г |
|
, |
|
|
(13) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
пе |
|
пе |
|
|
|
|
|||
|
|
|
|
|
|
|
|
д |
|
|
|
|
|
Количество теплоты, |
полезно |
использованной |
котлом, определяют по |
формуле |
|||||||||
(кДж/с) |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Qбр Dист (h |
h |
) W |
|
(h |
h |
) |
10 3 |
, |
(14) |
||||
к |
пе пе |
|
пв |
пр |
пр |
|
пв |
|
|
|
|
26
6.2. Определение коэффициента избытка воздуха и присосов в газоход котла.
Коэффициент избытка воздуха α определяют по результатам газового анализа по формуле:
– за пароперегревателем: |
|
21 |
|
|
|
|
|
α"пп |
|
|
; |
(15) |
|||
21 O2 |
|||||||
– за I ступенью воздухонагревателя: |
|
|
|
||||
|
|
2 |
|
|
|||
α"Iвзп |
α"пп |
α; |
(16) |
||||
|
|||||||
|
3 |
|
|
Присосы воздуха в газоход котла рассчитывают как разность между коэффициентом избытка за I ступенью воздухоподогревателя α"Iвзп и коэффициентом избытка воздуха за пароперегревателем α"пп :
Δα=α"Iвзп α"пп . |
(17) |
6.3. Определение потери тепла с механическим недожогом.
Потери тепла с механическим недожогом определяют по формуле (%): |
|
|||||||||||||
q |
|
32700Аr |
|
|
Г |
шл |
|
|
|
Гун |
|
|
|
|
|
|
|
α |
|
|
|
α |
|
|
|
, |
(18) |
||
Qr |
шл 100 Г |
|
|
100 Г |
|
|||||||||
4 |
|
|
|
шл |
ун |
|
|
|
||||||
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
ун |
|
|||
Для пылеугольных |
топок с |
твёрдым |
шлакоудалением |
(αшл+αун 1): |
αун 0,95, |
αшл 0,05; с жидким шлакоудалением: αун 0,4 0,7 , αшл 0,6 0,3.
6.4. Определение потери тепла с уходящими газами.
Потери тепла с уходящими газами рассчитывают по формуле (%)
|
α |
|
|
|
q |
4 |
|
|
|
|
q2 kα c Ιвп |
|
tхв 1 |
|
|
|
0,9805 0,00013 Ιвп At10 2 . |
(19) |
|||
α в |
100 |
|||||||||
|
|
|
|
|
Здесь k ,c,в для бурых углей:
k 3,46 0,021Wп ;
|
|
|
|
|
|
|
c 0,51 0,042Wп ; |
|
|
|
|
|
|
|
|
в 0,16 0,011Wп . |
|
|
W |
r |
|
|
|
|
150 |
|
где Wп |
|
103 |
и A |
1 0,013 |
Ιвп |
. |
||
Qr |
|
|
||||||
|
|
t |
100 |
|
||||
|
i |
|
|
|
твердых топлив тепла от химической неполноты сгорания q3 |
|||
При сжигании |
практически отсутствует, так как в этих условиях оптимальные коэффициенты избытка воздуха, как правило, выше критических, определенных по химической неполноте сгорания.
27
6.5.Определение потери тепла в окружающую среду и
сфизическим теплом шлака.
Потери тепла котла в окружающую среду определяют по формуле (%)
ном
q5 q5ном Dкист , (20)
Dк
где q5ном 0,4 – номинальное значение потери тепла при номинальной нагрузке котла
Dкном , т/ч.
Потери тепла с физическим теплом шлака находят по формуле (%):
|
q |
|
Ar 1 αун Сшлtшл |
100, |
(21) |
|||||||
|
Qr |
100 Г |
|
|
||||||||
|
6 |
|
шл |
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
i |
|
|
|
|
|
|
|
|
где C |
- см. Прил. III, табл. 1; t |
шл |
t 1000C , |
t |
3 |
– см. Прил. II, табл. 1. |
|
|||||
шл |
|
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|||
|
6.6. Определение коэффициента полезного действия котла |
|
||||||||||
6.6.1. Брутто. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент полезного действия котла брутто, %: |
|
|||||||||||
|
|
|
ηкбр 100 q, |
|
|
|
(22) |
|||||
где q q2 |
q4 q5 q6 . |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6.6.2. Нетто. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент полезного действия котла нетто, %:
ηнт ηбр η |
сн |
. |
(23) |
|
к |
к |
|
|
Потеря электроэнергии на собственные нужды котла, %:
Δη |
|
Эсн |
|
100, |
(24) |
В |
Qr τη |
|
|||
сн |
эл |
|
|||
|
|
н i |
|
здесь электрический КПД эл 0,97.
Суммарный расход электроэнергии вспомогательных механизмов котла (дутьевых вентиляторов, дымососов, мельниц, дымососов рециркуляции газов и валковых вентиляторов среднеходных мельниц), кВт∙ч:
Эсн ЭВД ЭД ЭМ ЭДРГ ЭВВСМ (3 UВД IВД ) (3 UД IД ) (3 UМ IМ)
( |
3 |
UДРГ IДРГ) ( |
3 |
UВВСМ IВВСМ) 10 3. |
(25) |
6.7. Определение часового расхода натурального топлива котла.
Часовой расход топлива, т.н.т./ч:
|
Qбр103 |
|
|
||
В |
к |
|
. |
(26) |
|
Qrηбр |
|||||
н |
|
|
|||
|
i |
к |
|
|
28
6.8. Определение видимого теплонапряжения топочного объема.
Видимое напряжение топочного объема, ккал/(м3 ч):
qv ВнQir , (27)
Vт
здесь объем топки котла ПК-10Ш-2 Vт 1210 м3, объем топки котла БКЗ-270(320)-140 Vт 1385 м3.
6.9. Определение сопротивления газового тракта котла.
Сопротивление участков газового тракта, (кгс/м2):
Si |
Si'' Si . |
(28) |
6.10. Результаты расчетов.
Результаты расчетов заносят в ведомость основных параметров технического состояния котельной установки (см. табл. 9). Нормативные данные в зависимости от тепловой нагрузки котла определяются по графикам в соответствии с прил. IV, табл. 1 и 2.
Таблица 9
Ведомость основных параметров технического состояния котельной установки
Станц. № ___ тип ________________, завод (фирма) ___________________________
Дата испытаний котлоагрегата «_____» __________20__ г.
|
|
|
|
|
Заводские, |
|
|
Данные |
|
|
№ |
Параметры технического |
|
|
проектные или |
|
|
эксплуатационных |
|
Примечание |
|
п/п |
состояния |
|
|
|
нормативные |
|
|
испытаний или |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
данные |
|
|
измерений |
|
|
|
Топливо, его характеристика |
|
|
Уголь |
|
|
Уголь, |
|
|
|
|
Qr , кДж/кг |
|
|
|
Бородинский, |
|
|
Бородинский |
|
|
1. |
i |
|
|
|
марки 2БР |
|
|
марки 2БР |
|
|
Аr , % |
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
|
|
__________ |
|
__________ |
|
|
|||
|
Wr , % |
|
|
|
|
|
||||
2. |
Количество работающих |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
систем пылеприготовления |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
3. |
ПаропроизводительностьDист |
, |
|
|
|
|
|
|
|
|
т/ч |
к |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
4. |
Тепловая нагрузка котла Qбр , |
|
|
|
|
|
|
|||
Гкал/ч |
|
к |
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
5. |
Температура перегретого пара |
|
|
|
|
|
|
|||
tnе , °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
6. |
Давление перегретого параP , |
|
|
|
|
|
|
|||
кгс/см2 |
ne |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
7. |
Температура питательной воды |
|
|
|
|
|
|
|||
tпв , °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8. |
Температура воздуха до |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воздухоподогревателя |
, °С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
tвп |
|
|
|
|
|
|
|
|
9. |
Температура воздуха за |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
воздухоподогревателем tвп'' , °С |
|
|
|
|
|
|
||||
|
Температура уходящих газов |
|
|
|
|
|
|
|||
10. |
за воздухоподогревателем ух , |
|
|
|
|
|
|
|||
|
°С |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
29
|
Газовое сопротивление |
|
|
|
|
|
11. |
воздухоподогревателя Sвп , |
|
|
|
|
|
|
мм. вод. ст. |
|
|
|
|
|
12. |
Общее сопротивление газового |
|
|
|
||
тракта S , мм. вод. ст. |
|
|
|
|
||
13. |
Разрежение вверху топки Sпп'' , мм. |
|
|
|
||
вод. ст. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Коэффициент избытка |
|
|
|
|
|
14. |
воздуха |
|
|
|
|
|
за котлом α"пп |
|
|
|
|
|
|
|
за воздухоподогревателемα"Iвзп |
|
|
|
|
|
|
за дымососомα"дс |
|
|
|
|
|
15. |
Присосы холодного воздуха |
|
8,0 |
8,0 |
при Dк_ном |
|
в топкуΔαт , % |
|
|
||||
|
Присосы холодного воздуха в |
|
|
|
|
|
16. |
системы |
|
|
– |
– |
|
|
пылеприготовленияΔαп/п , % |
|
|
|
|
|
17. |
Присосы в конвективные |
|
10 |
10 |
|
|
газоходы котлаΔαпп-1взп , % |
|
|
||||
|
Присосы в газоходы от |
|
|
|
|
|
18. |
воздухоподогревателя до |
|
5 |
5 |
|
|
|
дымососовΔα |
, % |
|
|
|
|
|
1взп-дс |
|
|
|
|
|
|
Степень открытия |
|
|
|
|
|
19. |
направляющих аппаратов |
|
– |
/ |
|
|
|
дымососов, % |
|
|
|
|
|
|
Степень открытия |
|
|
|
|
|
20. |
направляющих аппаратов |
|
– |
/ |
|
|
|
вентиляторов, % |
|
|
|
|
|
21. |
Потери тепла с уходящими |
|
|
|
|
|
газамиq2 , % |
|
|
|
|
|
|
22. |
Потери тепла с механической |
|
|
|
|
|
неполнотой сгорания q4 , % |
|
|
|
|
||
23. |
Потери тепла в окружающую |
|
|
|
|
|
средуq5 , % |
|
|
|
|
|
|
24. |
Потери тепла с физическим |
|
|
|
|
|
теплом шлакаq6 , % |
|
|
|
|
|
|
25. |
Сумма потерь q, % |
|
|
|
|
|
|
Коэффициент полезного |
|
|
|
|
|
26. |
действия |
% |
|
|
|
|
|
котла, брутто бр , |
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
|
27. |
Коэффициент полезного |
|
|
|
|
|
действия котла нетто нт , |
|
|
|
|
||
|
|
к |
|
|
|
|
28. |
Содержание горючих в уносе |
|
|
|
||
Гун , % |
|
|
|
|
|
|
29. |
Содержание горючих в шлаке |
|
|
|
||
Гшл , % |
|
|
|
|
|
|
30. |
Часовой расход |
натурального |
|
|
|
|
топлива В , т.н.т./ч |
|
|
|
|
||
|
н |
|
|
|
|
|
31. |
Расход электроэнергии на |
|
|
|
|
|
тягу и дутьё, кВтч/Гкал |
|
|
|
|
||
|
Расход электроэнергии на |
|
|
|
|
|
32. |
помол топлива, |
|
|
|
|
|
|
кВтч/т. топлива |
|
|
|
|
|
33. |
Содержание в дымовых газах |
|
|
|
|
|
NOx (при =1,4), мг/нм3 |
|
|
|
|
||
34. |
Видимое напряжение |
|
|
|
|
|
топочного объема q , Гкал/м3 |
ч |
|
|
|
||
|
|
v |
|
|
|
|
30