- •3.1.2. Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие.
- •1.Введение
- •2.Общие сведения
- •3. Объемно-планировочные и конструктивные решения
- •3. Схема и принцип работы системы технологического
- •Состав и техническая характеристика технологического оборудования:
- •5. Трубопроводы систем забора и подачи воды
- •6. Теплоснабжение бассейна
- •7. Отделка чаши бассейна
- •8. Химобработка и дезинфекция воды
- •9. Контроль качества воды
- •10. Автоматизация работы оборудования
- •Автоматическая станция обработки воды «Bayrol Pool Relax Chlorine»
- •11. Укрупненные технологические показатели по проектируемому
- •12. Расчет отстойника, для промывных вод.
- •3. Расчетно-конструкторский раздел.
- •3.1. Расчет многопустотной панели перекрытия 1,2×6,0 м.
- •3.1.1. Задание для проектирования.
- •Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие
- •3.1.3. Определение погонных нагрузок и усилий.
- •3.1.4. Расчетные данные для подбора сечений.
- •3.1.6. Расчет по прочности наклонных сечений.
- •3.1.7. Определение прогибов.
- •3.1.8. Расчет панели по раскрытию трещин.
- •3.1.9. Проверка по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси.
- •3.1.10. Проверка панели на монтажные нагрузки.
- •Запрещается:
Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие
Нагрузки на 1 м2 перекрытия приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1
Вид нагрузки |
Нормативная нагрузка, Н/м2 |
Коэффициент надежности по нагрузке |
Расчетная нагрузка, Н/м2 |
Постоянная: -от паркетного пола, t=0,02 м, γ =800 кг/м3 -от шлакобетона, t=0,065 м, γ =1600 кг/м3 -от звукоизоляции из пенобетонных плит t=0,06 м, γ =500 кг/м3 -от железобетонной панели |
160
1040
300
2750 |
1,1
1,2
1,2
1,1 |
176
1249
360
3025 |
И т о г о Временная: -кратковременная -длительная |
gn = 4250
1300 700 |
-
1,3 1,3 |
g = 4810
1690 910 |
И т о г о |
pn=2000 |
- |
p=2600 |
Полная нагрузка: -постоянная и длительная -кратковременная |
4950 1300 |
- - |
5720 1690 |
И т о г о |
gn + pn = =6250 |
- |
g + p = =7410 |
3.1.3. Определение погонных нагрузок и усилий.
На 1 пог. м длины панели шириной 120 см действуют следующие нагрузки, Н/м:
кратковременная нормативная рn = 1300 • 1,2 = 1560 Н/м;
кратковременная расчетная р = 1690 • 1,2 = 2028 Н/м;
постоянная длительная нормативная qn = 4950 • 1,2 = 5940 Н/м;
постоянная длительная расчетная q = 5720 • 1,2 = 6864 Н/м;
итого нормативная qn + рn = 5940 + 1560 = 7500 Н/м;
итого расчетная q + p = 6864 + 2028 = 8892 Н/м.
Расчетный изгибающий момент равен от действия полной нагрузки:
М = q• lo2• γn /8 = 8892 • 5,952 • 0,95/8 = 37382 Нм,
где lo = 6 - 0,2/2 – 0,1/2 = 5,95 м;
Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (для расчета прогибов и трещиностойкости) при γf = 1:
Мn = qн• lo2• γn /8 = 7500 • 5,952 • 0,95/8 = 31530 Нм;
то же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:
Мдл = 5940 • 5,952•0,95/8 = 24972 Нм.
то же, от нормативной кратковременной нагрузки:
Мкр = 1560 • 5,952 • 0,95/8 = 6558 Нм.
Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:
Q = q•lo• γn /2 =8892 • 5,95 • 0,95/2 = 25131 Н;
то же, от нормативной нагрузки:
Qn = 7500 • 5,95 • 0,95/2 = 21127 Н;
Qдл = 5940 • 5,95 • 0,95/2 = 16788 Н.
3.1.4. Расчетные данные для подбора сечений.
Для изготовления сборной панели принимаем:
– бетон класса В30 с расчетными характеристиками:
Еb =32,5 • 104 МПа,
Rb = 17 МПа,
Rbt =1.2 МПа,
γb2 = 0,9;
– продольную арматуру – из стали класса А300, R=280 МПа;
– поперечную - из стали класса А240, Rs=225 МПа, Rsw=175 МПа;
армирование – сварными сетками и каркасами; сварные сетки в верхней и нижней полках панели – из проволоки класса В500, Rs=260 МПа при d = 5мм и Rs=365 МПа при d = 4мм.
Панель рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами b x h =120х22 см (где b - номинальная ширина; h – высота панели).
Проектируем панель шестипустотной с диаметром пустоты 159 мм. В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.
Вычисляем:
h1=0.9 • d=0.9 • 15.9 = 14.3 см;
hп = h′f = (h - h1)/2 = (22 - 14.3)/2 = 3.85 cм
приведенная толщина ребер b=117 – 6 • 14.3 = 31,2 cм (расчетная ширина сжатой полки b′f = 117 см).
3.1.5. Расчет по прочности нормальных сечений.
Предварительно проверяем высоту сечения панели перекрытия из условия обеспечения прочности при соблюдении необходимой жесткости по формуле:
h = (cloRs/Es)• (2 • gн + pн)/qн =18 • 595 • 280/2,1 • 105 • (2 • 4550 + 1300)/6250 = 21,8 см
где gн+рн = 4250 + 2000 = 6250 Н/м2;
h=22 см - высота сечения;
с - коэффициент, равный 18-20 для пустотных панелей;
Ө - коэффициент увеличения прогибов при действии нагрузки, Ө=2.
Принятая высота сечения h = 22 см достаточна.
Отношение h′f /h= 3,8/22=0,173>0,1; в расчет вводим всю ширину полки b′f= 117 см.
Вычисляем по формуле:
Аo=M/( Rb • γb2 • bf • hо2)=3738200/(17• 0,9 • 117 • 192 • 100 = 0.058
где ho = h - a = 22 - 3 = 19 см;
По таблице находим ξ=0.06, η=0.97.
Высота сжатой зоны:
x = ξ • ho= 0.06 • 19 = 1,14 см h′f=3,8 см, следовательно нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки.
Площадь сечения продольной арматуры:
As = M/ho • Rs • η=3738200/19 • 0.97 • 280 = 7,24 см2
предварительно принимаем 614 A240, As=9,23 см2, а также учитываем сетку (ГОСТ 8478-81),
As прод.=6 • 0,116=1,18 см2,
всего As=1,18 + 9.23=10,41 см2
стержни диаметром 14 мм распределяем по два в каждом ребре, кроме среднего.