- •Казанский государственный архитектурно-строительный университет
- •1. Проектирование сборной круглопустотной плиты. Расчет плиты поI-ой группе пс.
- •1.1 Подбор арматуры
- •1.2 Вычисление потерь пн арматуры.
- •1.3. Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями
- •2. Проектирование сборной круглопустотной плиты. Расчет плиты поIi-ой группе пс.
- •3. Проектирование сборного неразрезного ригеля.
- •4.2 Подбор арматуры в пролете.
- •4.3 Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями
- •3.5. Построение эпюры материалов неразрезного ригеля.
- •4. Сборная железобетонная колонна и центрально-нагруженный фундамент под колонну
- •4.1 Расчет сборной колонны.
- •4.2 Расчет монолитного фундамента.
- •Список литературы
1.3. Расчет по бетонной полосе между наклонными сечениями
Ширина ребра таврового сечения, как при расчете по Iгр. ПС
Производят из условия: ,, т.е. прочность обеспечена.
1.4 Расчет по наклонному сечению.
Расчетное сопротивление поперечной арматуры срезу (для В500).
Усилие предварительного обжатия с учетом полных потерь P= Asp∙σsp2=436,064кН.
Усилия Np = 0,7Р=365,885кН, Nb = 1,3Rbbh=1687кН
Коэффициент
Момент в наклонном сечении .
Длина проекции наклонного сечения c=3h0=570мм.
Поперечная сила, воспринимаемая бетоном
Нагрузка в наклонном сечении
Поперечная сила в конце наклонного сечения
Проверим, нужны ли хомуты, по двум условиям:
а)
б) , т.е. поперечная арматура не требуется.
2. Проектирование сборной круглопустотной плиты. Расчет плиты поIi-ой группе пс.
Ширина сечения двутаврового сечения при расчете по II-ой группе ПС
Приведенный момент сопротивления сечения в стадии эксплуатации и обжатия ,.
Расстояние до ядровой точки в стадии эксплуатации и обжатия ,.
Коэффициент .
Эксцентриситет усилия Р:
Момент трещинообразования в стадии эксплуатации и обжатия: ,, т.е. трещины в стадии эксплуатации и обжатия не образуются, поэтому определяем прогибы без трещин.
Предельно допустимый прогиб плиты .
Момент от кратковременной нагрузки
Модуль упругости бетона при непродолжительном действии нагрузки
Модуль упругости бетона при продолжительном действии нагрузки
Коэффициент приведения арматуры и бетона при непродолжительном действии нагрузки
Коэффициент приведения арматуры и бетона при продолжительном действии нагрузки
Приведенный момент инерции сечения при непродолжительном действии нагрузки
Приведенный момент инерции сечения при продолжительном действии нагрузки
Кривизны соответственно от непродолжительного действия кратковременных нагрузок и от продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок ,.
Кривизна от непродолжительного действия усилия предварительного обжатия Р
Полная кривизна .
Коэффициент расчетной схемы S=5/48.
Расчетный прогиб ,т.е. жесткость плиты обеспечена.
3. Проектирование сборного неразрезного ригеля.
3.1 Назначаем предварительные размерыпоперечного сечения ригеля:
.
Вычисляем расчетную нагрузку на 1 м длины ригеля. Подсчет нагрузок на 1 м2перекрытия приведен в примере расчета в таблице 2.1.
Нагрузки от:
перекрытия:
от веса ригеля:
Итого:
Временная нагрузка
Полная нагрузка:
Характеристики бетона и арматуры для ригеля:
, ,,,,.
После статического расчета четырехпролетного неразрезного ригеля получаем значение перераспределенных моментов и перерезывающих сил:
,
, ,
.
, при
, при.
Рис. 3.1. Огибающая эпюра моментов и поперечных сил в крайнем ригеле.
Экстремальное значение момента в пролете и на опоре (по гране колонны) при x=3,1 мпри x=7,0 м.
, тогда , принимаем.
4.2 Подбор арматуры в пролете.
Рабочая высота сечения
Коэффициент
Предельная относительная высота сжатой зоны: , соответственно, т.е. сжатая арматура не требуется.
Требуемая площадь растянутой арматуры: .
Тогда принимаем 4Ø28 A400, и за точкой обрыва 2Ø28A400.
Подбор арматуры на опоре
Рабочая высота сечения
Коэффициент
Предельная относительная высота сжатой зоны: , соответственно, т.е. сжатая арматура не требуется.
Требуемая площадь растянутой арматуры: .
Тогда 2Ø32 A400.
Монтажную арматуру принимаем 2Ø12A-II().