75 группа 2 вариант / Тепломассообмен / ТОТ в примерах и задачах
.pdfРасчет основных показателей цикла ПТУ в инженерных расчетах удобно выполнять с помощью h,s – диаграммы. Используя h,s – диаграмму (рис.13, в) несложно получить, что:
–количество подведенной к рабочему телу теплоты q1 hГ hА h0 ct пв ;
–тепловой отброс в конденсаторе
q2 h Д h Е hк ct к ;
–работа турбины
т hГ hД h0 hк ;
–работа насоса
|
н |
h |
А |
h |
Е |
ct |
пв |
ct |
к |
v' (p |
0 |
p |
к |
) . |
|||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
||||||||||
|
|
|
|
С учетом выражений для q1, т и н формула для |
|||||||||||||||||||||
расчета термического КПД цикла имеет вид |
|||||||||||||||||||||||||
|
|
|
|
|
т |
|
н |
|
h |
0 |
h |
к |
v' p |
0 |
p |
к |
|
|
|||||||
|
t |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
к |
|
|
|
|
. |
|||||||||
|
|
|
q1 |
|
|
|
|
|
|
|
h0 ct пв |
|
|
|
|
|
|||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Кроме работы турбины т и термического КПД цик- |
|||||||||||||||||||||
ла |
t |
, |
к показателям, |
характеризующим эффективность |
цикла Ренкина, относят удельный расход пара dt и удельный расход теплоты qt, необходимые для выработки 1 кВт ч 3600кДж электрической работы турбины.
Удельный расход пара равен
d t 1 , кДжкг
т
71
Рис.13. Цикл Ренкина с перегревом пара
или с учетом соотношения 1 кДж = 1/3600 кВт ч
d |
|
|
3600 |
|
|
3600 |
, кг (кВт ч) . |
t |
|
|
|||||
|
|
т |
|
h0 hк |
|||
|
|
|
|
Удельный расход теплоты рассчитывают по формуле
q |
|
|
q1 |
q d |
|
|
1 |
, |
кДж теплоты |
|
|
t |
|
|
|
1 |
t |
н |
|
кДж электрической работы |
|
|
|
|
Т |
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
t |
|
|
или с учетом соотношения 1 кДж = 1/3600 кВт ч
72
q |
|
|
3600 q1 |
|
3600 |
кДж (кВт ч) , |
|
t |
|
н |
|||||
|
|
|
|
|
|
||
|
|
|
Т |
|
|
||
|
|
|
|
|
t |
|
где tн термический КПД без учёта работы насоса.
Примеры решения задач
Задача 1
Простой цикл ПТУ имеет следующие параметры: давление и температура пара перед турбиной p0 = 130бар и t0 = 5100С, давление пара в конденсаторе pк = 0,035бар. Определить термический КПД цикла, удельные расходы пара и теплоты на выработанный кВт·ч.
Решение
По значениям p0 и t0 [1; табл. 3] определим энтальпию и энтропию пара на выходе из котла:
h0 = 3363, 4 кДж/кг; s0 = 6,4746 кДж/(кг·К).
Адиабатный процесс сжатия питательной воды в насосе одновременно является и изохорным (рис.14).
Техническая работа сжатия воды в насосе
н hА hЕ ct пв ct 'к v'к (p0 pк ),
где ctпв – энтальпия питательной воды после сжатия в насосе, ctк'. – энтальпия воды в состоянии насыщения при давлении pк ctк' = 111,84 кДж/кг [1; табл. 2].
н v'к (p0 pк ) 100 0,0010033 (130 0,035) 100
13,039 кДжкг ;
н ct 'к ct пв ;
ct пв ct 'к н 111,84 13,039 124,88 кДжкг.
При давлении Р0 [1; табл. 2]: |
|
энтальпия кипящей жидкости сt ' |
1533 кДж кг; |
0 |
|
73 |
|
удельная теплота парообразования r 1129,4 кДжкг ; энтальпия сухого насыщенного пара h"0 2662,4 кДжкг .
Количество теплоты, расходуемой:
– на нагрев воды до кипения
q |
В |
h |
Б |
h |
A |
ct ' |
|
ct |
ПВ |
1533 124,88 1408,12 кДж кг ; |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
||||||
– процесс парообразования |
|
||||||||||||||||
r h |
В |
h |
Б |
h" ct ' 2662,4 1533 1129,4 |
кДж кг ; |
||||||||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
0 |
|
|
|
|
||
– перегрев пара |
|
|
|
|
|
|
|||||||||||
q |
пер |
h |
Г |
h |
B |
h |
0 |
h" |
3363,4 2662,4 701 |
кДж кг. |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|
|
|||||
|
|
|
|
Количество подведенной к рабочему телу теплоты |
|||||||||||||
q1 h Г h А |
h0 |
ct пв |
3363,4 124,88 3238,52 кДж кг. |
При давлении пара в конденсаторе Рк [1; табл. 2]: энтальпия воды в состоянии насыщения
ct 'к 111,84 кДжкг ;
энтропия воды в состоянии насыщения s'к 0,3907 кДж кг К ;
энтальпия водяного пара в состоянии насыщения h"к 2549,9 кДжкг ;
энтропия водяного пара в состоянии насыщения s"к 8,5224 кДж кг К .
Параметры пара на выходе из турбины при Pк и sк s0 :
степень сухости пара
sк - s' 6,4746 - 0,3907
x к 0,7481; s''- s' 8,5224 - 0,3907
энтальпия пара
h к ct 'к х к h"к ct 'к 111,84 0,7481 2438,061935,93 кДжкг .
74
Техническая работа адиабатного расширения пара в турбине
Т h Г h Д h0 hк 3363,4 1935,93 1427,47 кДжкг.
Теплота, отведенная от рабочего тела в конденсаторе
q2 h Д h Е hк ct ' к 1935,93 111,84 1824,08 кДжкг.
Термический КПД цикла
t Т н 1427,47 13,039 0,4368. q1 3238,52
Удельный расход пара в расчете на 1 кВт·ч произведенной турбиной работы:
d |
|
|
3600 |
|
|
3600 |
2,5219 кг (кВт ч). |
|
t |
Т |
1427,47 |
||||||
|
|
|
|
|||||
|
|
|
|
|
Удельный расход теплоты в расчете на 1 кВт·ч произведенной турбиной работы
q |
|
|
3600 q1 |
|
3600 3238,52 |
8167,341 кДж (кВт ч). |
t |
Т |
|
||||
|
|
1427,47 |
|
|||
|
|
|
|
Ответ: t 43,68%.
Контрольные задачи
1. Простой цикл ПТУ имеет следующие параметры: давление пара и температура пара перед турбиной p0 110 бар, t0 = 490 0С, давление пара в конденсаторе
pк = 0,05 бар. Определить термический КПД цикла.
Ответ: t 42,074 %.
75
2. Определить, на сколько изменится термический КПД цикла, если в условиях задачи1 давление пара перед турбиной увеличить до 120 бар (p0 = 120 бар), оставив все другие условия без изменения.
Ответ: t 42,329 % (увеличится на 0,255%).
3. Определить, на сколько изменится термический КПД цикла, если в условиях задачи 1 температуру пара перед турбиной принять равной 520 0С (t0 = 520 0С), оставив все другие условия без изменения.
Ответ: t 44,16 % (увеличится на 2,09%).
4. Определить, на сколько изменится термический КПД цикла, если в условиях задачи1 давление пара в конденсаторе принять равным 0,03 бар (pк = 0,03 бар), оставив все другие условия без изменения.
Ответ: t 43,258 % (увеличится на 1,184%).
Рис. 14. Цикл ПТУ в h,s-диаграмме
76
РАЗДЕЛ 2. Задачи по курсу тепломассообмена
2.1. Стационарный процесс теплопередачи
Теоретическая справка
Теплопередача через плоскую стенку
Расчет теплопередачи через плоскую стенку удобно выполнять, используя поверхностную плотность теплового потока
q QF ,
где Q – тепловой поток, Вт; F – площадь стенки, м2.
В этом случае
q T , R t
где T – перепад температуры на заданном участке теплообмена, К (оС), который может состоять из одного или нескольких смежных элементарных участков теплообмена: теплоотдачи и теплопроводности; Rt – термическое сопротивление теплообмена этого участка или совокупности смежных участков, (м2 К)/Вт.
Термическое сопротивление теплоотдачи рассчитывается по формуле
R t , 1 ,
где – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 К).
Формула для расчета термического сопротивления теплопроводности через i-й слой плоской стенки имеет вид
R |
|
|
i |
, |
|
t ,i |
i |
||||
|
|
|
|||
|
|
|
|
77
где i – толщина i-го слоя, м; i – коэффициент теплопроводности i-го слоя многослойной стенки, Вт/(м К).
Термическое сопротивление теплопередачи равно сумме термических сопротивлений всех элементарных участков теплообмена.
Рекомендуемая последовательность решения:
а) определяют термические сопротивления всех элементарных участков;
б) по двум заданным температурам в системе теплообмена находят плотность теплового потока;
в) по найденному значению q и одной из известных температур рассчитывают остальные неизвестные температуры слоев и жидкостей.
Теплопередача через цилиндрическую стенку
Для расчета теплопередачи через стенку цилиндрической формы используют удельный тепловой поток, который называют линейной плотностью теплового потока
q Q ,
где Q – тепловой поток, Вт; – длина цилиндрической стенки, м.
qT ,
R
где T – перепад температуры на заданном участке теплообмена, К (оС), который может состоять из ряда элементарных участков теплообмена: теплоотдачи и теплопроводности; R – линейное термическое сопротивление теп-
лообмена этого участка, (м К)/Вт.
Линейное термическое сопротивление теплоотдачи рассчитывают по формуле
R , |
1 |
, |
|
|
|||
d |
|||
|
|
78
где – коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2 К); d – диаметр омываемой поверхности цилиндрической стенки, м.
Линейное термическое сопротивление теплопроводности i-го слоя цилиндрической стенки рассчитывают по формуле
R |
,i |
|
|
1 |
ln |
di 1 |
, |
|
i |
|
|||||
|
2 |
|
di |
||||
|
|
|
в которой i – коэффициент теплопроводности i-го слоя цилиндрической стенки, Вт/(м К); di и di+1 – внутренний и наружный диаметры i-го слоя цилиндрической стенки, м.
Рекомендуемый порядок решения задачи теплопередачи через цилиндрическую стенку полностью совпадает с рассмотренным выше алгоритмом решения для плоской стенки.
Примеры решения задач
Задача 1
Определить термическое сопротивление теплопроводности Rt и толщину δ плоской однослойной стенки, ес-
ли при |
|
разности температур ее поверхностей |
|
T T |
T |
|
75 0C через нее проходит стационарный |
w 2 |
w1 |
|
тепловой поток плотностью q=3 кВт/м2. Коэффициент теплопроводности стенки λ= 2 Вт/(м·К).
|
Решение |
Поверхностная плотность теплового потока через од- |
|
нослойную стенку q = |
T R t , |
где R t . |
|
Определим R t T q и |
R t . |
По условию задачи q=3 кВт/м2=3000 Вт/м2, тогда
R t Tq 753000 0,025 (м2 К)Вт,R t 2 0,025 0,05 м.
79
Ответ: Rt = 0,025 (м2 К)/Вт; δ=0,05 м.
Задача 2
Плоская стенка толщиной δ=50 мм с коэффициентом теплопроводности λ=2 Вт/(м·К) пропускает стационарный тепловой поток, имеющий поверхностную плотность q=3 кВт/м2. Температура тепловоспринимающей поверхности стенки Tw1=100 0С. Определить термическое сопротивление теплопроводности стенки Rt и температуру теплоотдающей поверхности Tw2.
Решение
Поверхностная плотность теплового потока q TR t (Tw1 Tw 2 )R t ,
где R t 0,052 0,025 (м2 К)Вт. Tw1 Tw 2 q R t , следовательно,
Tw 2 Tw1 q R t 100 3000 0,025 25 0С.
Ответ: Rt= 0,025 (м2 · К)/Вт; Tw2 = 25 0С.
Задача 3
Плоская стенка состоит из трёх слоев толщиной δ1=100 мм, δ2=80 мм и δ3=50 мм, коэффициенты теплопроводности слоев соответственно равны λ1=2 Вт/(м·К), λ2= = 8 Вт/(м·К) и λ3=10 Вт/(м·К). Второй слой имеет температуры поверхностей T1-2=120 0C и T2-3=45 0С. Определить температуры наружных поверхностей Tw1 и Tw2.
Решение Полное термическое сопротивление теплопроводно-
сти трехслойной стенки равно сумме термических сопротивлений слоев:
R |
t 1 |
|
|
|
|
|
0,1 2 |
0,05 (м2 К) В т; |
||
|
1 |
|
1 |
|
|
|
||||
R |
t |
2 |
|
2 |
|
2 |
0,08 |
8 |
0,01 (м2 К) Вт; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
R |
t |
3 |
|
3 |
|
3 |
0,05 |
10 0,005 ( м2 К) Вт. |
||
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
80 |