i =	u	.
	Z В

Двухпроводная контактная подвеска с гирляндами тарельчатых изоляторов имеет значения параметров L0=1,2 мГн/км, C0=0,014 мкФ/км, так что волновое сопротивление ZВ=300 Ом, а скорость распространения волны v=240..270 м/мкс, несколько меньше скорости света из-за конечной проводимости земли. При подключении усиливающего провода L0=0,8 мГн/км, ZВ=225 Ом.

Силовые кабели имеют значительную емкость и малую индуктивность линии, и для них ZВ=5..30 Ом, v=150..200 м/мкс.

14.2. Перенапряжения на оборудовании, подключенном к линии

Решение телеграфных уравнений линии показывает, что перенапряжение составлено падающей и отраженной волнами напряжения. Отраженная волна возникает в конце линии при отражении волны от нагрузки линии. Характер отражения волны напряжения и получающееся итоговое напряжение на нагрузке линии зависит от характера этой нагрузки. В этом разделе рассмотрены простейшие ситуации падения волны на активную нагрузку, на емкостную нагрузку и на индуктивную нагрузку линии.

Влюбом случае напряжение и ток в линии – и в конце ее на нагрузке

втом числе – определяется наложением падающих и отраженных волн, связанных в напряжении и токе волновым сопротивлением линии:

u = uп +uо , i = iп +iо , iп =	uп	, iо = −	uо	,
	ZВ
			ZВ

или для нагрузки линии

uн = uп +uо , iнZ В = uп −uо

что при суммировании этих уравнений дает uн +iнZ В = 2uп . Последнее

уравнение соответствует электрической схеме с источником ЭДС величиной 2uп и последовательно включенными элементами ZВ и нагрузки линии

(рис. 14.3а).

а)			б)			в)
ZВ i Н			ZВ i Н			ZВ i Н

2uп		2uп		2uп
ZН	u Н	С	u Н	L	u Н

Рис. 14.3. Схема замещения линии при падении волны напряжения на нагрузку

105

При падении волны грозового перенапряжения на резистивную нагрузку Rн выполняется соотношение uн = iнRн, или

2u

=u

+ u

ZВ

, u

н

=

2uп

,

п

н

н Rн

1+

Z

В

Rн

то есть напряжение на нагрузке может быть в пределах от 2uп до нуля.

Форма напряжения на нагрузке повторяет форму падающей волны, а наибольшее напряжение получается при отсутствии нагрузки в конце линии или при большом входном сопротивлении нагрузки.

В случае емкостной нагрузки линии (рис. 14.3б) достаточно простые уравнения получаются только для прямоугольной волны напряжения, что эквивалентно включению схемы под постоянное напряжение величиной U = 2uп . Задача расчета напряжения на конденсаторе при его заряже-

нии от источника постоянного напряжения через резистор является простейшей задачей анализа переходных процессов; ток через конденсатор и напряжение на нем равны

	U		t		1	t	t
i =		exp(−		) ; uн =		∫0 idt =U [1−exp(−		)].
	Z В		Z ВC		C		Z ВC

Характерное значение входной емкости оборудования C=1000 пФ, если ZВ=300 Ом, то ZВC=0.3 мкс, это означает заряжение емкости оборудования за время менее 1 мкс. Таким образом, при воздействии на оборудование падающей волны грозового перенапряжения с фронтом порядка 1 мкс или более емкость оборудования в 1000 пФ почти не влияет на время нарастания напряжения и на оборудование действует удвоенная волна грозового перенапряжения. Если же входная емкость оборудования велика, порядка 1 мкФ и более (кабельные вставки и конденсаторы), то ZВC=300 мкс, и будет происходить существенное снижение перенапряжения.

Анализ воздействия волны перенапряжения на индуктивную нагрузку (рис. 14.3в) также проще сделать для прямоугольной падающей волны. В этом случае, как известно, ток через катушку определяется фор-

мулой i =	2uп	[1 −exp(−	t	)], где τ =	L	- постоянная времени цепи. На-
	Z В	τ			Z В

пряжение на нагрузке равно u = L dtdi = 2uп exp(−τt ) , что означает спад на-

пряжения на нагрузке через некоторое время, определяемое постоянной τ . Если это время велико по сравнению с длительностью падающей волны, то это равнозначно отсутствию нагрузки линии. При L=0.1 Гн (у силового трансформатора при заземлении нейтрали индуктивность катушки значительно больше) и ZВ=300 Ом τ =0.3 мс, падающая волна грозового напря-

106

жения с длительностью в десятки микросекунд будет удваиваться на такой нагрузке.

Таким образом, отсутствие нагрузки линии, небольшая емкостная нагрузка линии или большая индуктивная нагрузка приводят к удвоению падающей волны грозового перенапряжения на конце линии.

14.3. Импульсные процессы в обмотках трансформаторов

Процесс падения волны перенапряжения с линии на обмотку трансформатора выглядит значительно сложнее, чем это описано в предыдущем разделе, поскольку катушка трансформатора не может быть представлена индуктивным элементом на схеме замещения. Наблюдаемые в эксплуатации повреждения изоляции (в частности, повреждения витковой изоляции вблизи линейного ввода) могут быть объяснены на основе анализа процессов в обмотках трансформаторов как в длинных линиях в соответствии со схемой замещения рис. 14.4.

i		R0 dx L0 dx i +di

u

K0 / dx

u+du

C0 dx

G0 dx

dx

Рис. 14.4. Схема замещения обмотки трансформатора

Вэтой схеме K0 – емкость между соседними витками на единицу длины, Ф*м, C0 – емкость между витками и сердечником на единицу длины, Ф/м. Волновое сопротивление такой линии в несколько раз больше, чем для воздушной линии, поэтому выводы предыдущего раздела об удвоении падающей волны на обмотке трансформатора остаются верными. Рассмотрение волнового процесса будет проведено для простейшего слу-

чая прямоугольной волны напряжения с амплитудой U0=2uп .

Вначальный момент времени (но после удвоения напряжения падающей волны на входе обмотки, которое происходит очень быстро, за время порядка 0.1 мкс) можно рассмотреть упрощенную схему замещения рис. 14.5, в которой на месте индуктивных элементов в соответствии с законами коммутации имеются разрывы, а все распределение напряжения определяется емкостными элементами.

107

u

K0 / dx

u+du

K0 / dx

K0 / dx

C0 dx

C0 dx

C0 dx

C0 dx

Рис. 14.5. Схема замещения для начального момента времени

Схема замещения рис. 14.5 для случаев изолированной нейтрали или заземленной нейтрали различается только небольшим емкостным элементом в конце цепочечной схемы, который закорочен в случае заземленной нейтрали, или на котором есть напряжение при изолированной нейтрали. Ввиду малой длины этого элемента dx его влияние на распределение напряжения в оставшейся части схемы ничтожно, поэтому распределение напряжения по обмотке для разных случаев состояния нейтрали различается только наличием небольшого напряжения на изолированной нейтрали.

Распределение напряжения на цепочечной схеме рис. 14.5 нелинейно, поскольку при переходе от начала схемы к концу растет величина входной емкости оставшейся части схемы и уменьшается коэффициент деления емкостного делителя в текущей точке. Анализ переходного процесса включения схемы рис. 14.5 под постоянное напряжение U0 приводит к следующим выражениям для напряжения по отношению к корпусу (баку), то есть для напряжения на главной изоляции трансформатора:

u(x) |t=0 = u(x,0) =U0		shα(l − x)		для заземленной нейтрали,
			shαl
u(x,0) =U0	chα(l − x)		для изолированной нейтрали, α =		C0 .
	chαl
					K0

Если αl <<1, то распределение равномерное, чем больше α , тем неравномернее распределение. Напряжение на витковой изоляции опреде-

ляется производной ∂∂ux , и максимум этого производной расположен у на-

чала обмотки:
∂u(x,0) = −U	0	α chα(l − x) ,	∂u					= −U α cthαl	для заземленной
∂x		shαl	∂x				x=0	0
нейтрали,
∂u(x,0) = −U	0	α shα(l − x) ,	∂u					= −U α thαl	для изолированной
∂x		chαl	∂x		x=0			0

нейтрали.

Окончание переходного процесса включения цепочки рис. 14.4 под

108