Продолжение табл. 1.1

Тип поверхности, вид теплообмена, режим течения	Формула для расчета коэффициента		Примечание
	теплоотдачи	гидравлического сопротивления
Течение несжимаемых жидкостей в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников без перегородок и с перегородками [27, 29]	Nu =с Re^0,6Pr^1/3(/ст)^0,14, где c =1,16dэ^0,6при 200 <Re< 20000 ,если перегородки отсутствуют;с= 0,24 при 4 < Re < 50000 – для сегментных перегородок ис= 2,08dэ^0,6при 3 <Re< 20000 для перегородокв форме чередующихся колец и дисков;Nu=d/;Re=w d/;dэ= = (D ^2n d ^2)/(D +n d);D внутренний диаметр кожуха;d наружный диаметр труб;n их количество в пучке;wскорость теплоносителя в пучке (при наличии перегородок в его узком сечении)	p =Pп+Pпр+рмi, где Pп = (n+1)zп wп^2/2;nколичество поперечных перегородок;z– число рядов труб в пучке;wп– скорость в узком сечении трубного пучка между перегородками; п= 0,23 + 0,4^^[0,001 (^Re^^500)] ½;Re=wпd/, гдеd– наружный диаметр труб;Pпр= = 0,2 n wпр^2/2, гдеwпр– продольная скорость теплоносителя в сечении, где установлена перегородка;Pмi =i w^2/2 – потери давления в местных сопротивлениях (см. табл. 1.8)	Теплофизические свойства выбирают по средней температуре теплоносителей

П

родолжение табл. 1.1

Тип поверхности, вид теплообмена, режим течения	Формула для расчета коэффициента
	теплоотдачи	гидравлического сопротивления
Т еплообмен и сопротивление при вынужденном течении несжимаемой жидкости в каналах ленточно-поточных пластинчатых теплообменников, образованных гофрированными и установленными эквидистантно, одна относительно другой, пластинами [3, 29]	1+0,83 (s/) ^– 0,5 Nu = 0,0315 Re ^0,75 Pr ^0,43(Pr/Prст)^0,25, 1+1,5 Re^– 0,125(/1) где sшаг гофр;зазор между пластинами в точке поворота гофр;коэффициент трения в прямолинейном канале при том жеRe, что и для;коэффициент сопротивления гофрированного канала; вNuиReхарактерный размер – гидравлический диаметр наименьшего проходного сечения между соседними пластинами d= 2;расстояние между пластинами в этом сечении; определяющая скорость рассчитывается для этого же сечения. Формула справедлива при 2000 <Re< 20000; 0,6 <Pr < 80; и 2 <s/<	28,8 (tg ) ^1,33  (s/’) ^0,33 = , Re ^0,38 (s/2) ^0,189 где   угол при основании гофра, образованный его поверхностью с горизонтальной плоскостью, если положить на нее гофрированную пластину. Формула справедлива при 1000 < Re< 16000
Вынужденное без фазовых изменений течение несжимаемой жидкости в каналах пластинчатых теплообменников, образованных гофрированными пластинами и выпускаемыми отечественной промышленностью [3, 13, 27,33].	Ламинарный режим (Re < 50; Pr  80)
	Nu = A Re^0,33Pr^0,33(Pr/Prст)^0,25	=D/Re
	Турбулентный режим(Re= 50…30·10^3;Pr =0,7…80)
	Nu = B Re^0,73 Pr^0,45 (Pr/Prст)^0,25. Значения AиBв зависимости от типоразмера пластин и конструктивных особенностей теплообменника см. в табл. 1.3.	=E/Re^0,25 Значения коэффициентов D,Есм. в табл.1.3
	Характерный размер – приведенная длина пластин Lпр
Конденсация пара в каналах пластинчатых теплообменников[3, 29]	При t =tн tст 10 °CNu =c Reк^0,7Pr^0,4. Приt < 10Ск=1,15 (g ^2^3r)^0.5/(tLпр)^0,5 Здесь Reк=qLпр/(r);Nu =к Lпр/;tн– температура насыщения;tст– температура стенки; g= 9,81 м/с²;r– теплота парообразования; теплофизические свойства конденсатаплотность; теплопроводность; динамическуюи кинематическую вязкостьиrвыбирают приtн; (g/²)^1/3Lпр t  / (r  ) < 2300