- •В теплообменных аппаратах*
- •Продолжение табл. 1.1
- •Продолжение табл. 1.1
- •Продолжение табл. 1.1
- •П родолжение табл. 1.1
- •(Гост 15518 – 78)
- •Аппаратов[27]
- •2.1. Методы и способы интенсификации теплообмена
- •К турбулентному в начальном участке канала
- •Оребрением
- •Теплообмена
- •Прерывистыми (1), прямыми жалюзийными (2а, и 2б) и г-образными жалюзийными ребрами (3а, 3б, 3в)
- •2.2. Влияние технологии изготовления оребренных поверхностей на расчет и интенсивность теплообмена
- •2.3. Методы сравнения поверхностей теплообмена по энергетическим показателям
К турбулентному в начальном участке канала
I,II– области развития ламинарного и турбулентного пограничных слоев
В профилированных трубах и каналах, в том числе и с искусственной шероховатостью, вследствие внезапного или плавного расширения и сужения потока и искривлении его траектории, ламинарный подслой оказывается менее стабильным, сокращается время и длина, необходимые для достижения им критического состояния, и, как следствие, уменьшается его толщина по сравнению с течением в гладких каналах. Во многих случаях, например в трубах с поперечными, спиральными или сегментными выступами, течение принимает отрывной характер с типичными для него крупномасштабными зонами рециркуляции в окрестности элементов шероховатости. При этом периодичность потока совпадает с периодом профиля канала.
Профилированные каналы позволяют интенсифицировать теплообмен в широком диапазоне чисел Рейнольдса: Re = 400…105 и более [15,16,22]. Причем этот процесс осуществляется рациональным образом, когда выполняются условия:
- 27 -
Nu / Nuгл / гл , (2.3)
где иглкоэффициенты сопротивления профилированного и гладкого каналов;
для аппаратов
Q / Qгл P / Pгл , (2.4)
где Q,Qгл. теплопроизводительность теплообмеников с профилированными и гладкими каналами;P,Pглпотери давления в теплообмениках с профилированными и гладкими каналами. Но для этого необходимо чтобы:
(2w)0,5hn/ = 5…50 , (2.5)
где wкасательное напряжение трения на стенке гладкой трубы при развитом турбулентном течении;плотность среды;hпвысота профиля относительно базовой поверхности;коэффициент кинематической вязкости среды. Кроме того, относительное расстояние между элементами должно составлятьt / hп= 8 …12.
В рамки обобщенной модели течения в профилированных каналах укладывается случай продольного и поперечного обтекания пучка гладких и ребристых труб. Например, поперечное обтекание шахматного пучка труб можно рассматривать, как течение в системе параллельных диффузорно-конфузорных волнистых каналов, в каналах с прерывистыми стенками. Интенсификация теплообмена по сравнению с гладкими каналами в этом случае объясняется малой протяженностью элементов поверхности, эффектом влияния начального участка, чередованием зон отрывного и безотрывного обтекания элементов поверхности, генерацией турбулентности каждым рядом пучка.
При продольном внешнем обтекании пучков труб с наружными поперечно-спиральными или круглыми ребрами интенсификация достигается за счет образования вихрей в межреберных полостях, улучшающих условия их вентилирования, при периодическом выбросе части жидкости из них и замещении ее жидкостью из внешнего потока.
Широкое применение шахматных и коридорных пучков оребренных труб для теплообменных аппаратов повышает требования к эффективности поверхностей нагрева. В связи с этим важным является вопрос об интенсификации теплообмена на таких поверхностях с целью снижении их металлоемкости. Так, в работе [24] рассматривается перспективность применения цельнокатаных дюралюминиевых труб со спиральными гладкими и разрезными ребрами. Ребра выполнялись методом прокатки из толстостенной трубы по технологии ВНИИметмаша. Форма и геометрические размеры исследованных труб представлены на рис. 2.4. и в табл.2.1. Там же приведены значения коэффициентов пропорциональности и показателей степеней для формул Nu = A Ren и = B Re-m, с помощью которых аппроксимированы опытные данные по теплообмену и гидродинамике.
h h d d0 D
а б г в е д
- 28 -
Рис. 2.4. Трубы с поперечно-спиральным и поперечным разрезным наружным