Параметры расчетов :

• Δt_z=1.377 - Отношение зубцовых делений ротора и статора

• β_ск=0 - Коэффициент учитывающий форму паза статора (полузакрытые без скоса)

• h_п.к.(1)=13 мм - Высота паза статора под укладку проводов

• Δh_п(1)=0.1 мм - Припуск по высоте паза статора

• b_из=0.25 мм - Односторонняя толщина корпусной изоляции класса нагревостойкости F или H

• b₁₍₁₎=7.8 мм - Ширина паза статора в штампе, соответствующая углу β=45°

• h_к(1)=2.2 мм - Высота клиновой части паза статора

• b_ш(1)=3.5 мм - Значение ширины шлица паза статора

• h_ш(1)=0.5 мм - Высота шлица статора

• q=3 паз. - Число пазов статора на полюс и фазу

• l_δ=0.155 м - Расчетная длина воздушного зазора

• L_л=0.2023 м - Длина лобовых частей обмотки

• β₁=1 паз. - Относительный шаг обмотки

• τ=0.1202 м - Полюсное деление

• k_об1=0.9598 - Обмоточный коэффициент

• t₁=0.01335 м - Значение зубцового деления статора

• k_δ=1.2459 - Коэффициент МДС воздушного зазора

• δ=0.45 мм - Величина воздушного зазора

• f₁=50 Гц - Частота сети

• W₁=102 вит - Число витков в фазе статора

• p=2 - Число пар полюсов

• I_1н.пред=21.944 А - Предварительное значение фазного тока статора

• U_1H=220 В - Номинальное фазное напряжение обмотки статора

• b_ш(2)=1.5 мм - Ширина прорези паза ротора

• t₂=18.38 мм - Зубцовое деление ротора

Расчет индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора

№ п/п	Наименование расчетных величин, формулы и пояснения	Обозна- чение	Вели- чина	Размер- ность
5.30	Вспомогательный коэффициент расчета индуктивного сопротивления рассеяния фазы ротора ΔZ=ƒ(Δbδ2,Δbt2) Определяется по рис.5.7 стр.99 [1].	ΔZ	0.028333
5.31	Расчетная высота паза ротора h0(2)=h1(2)+0.4×b2(2) h0(2)=12.4+0.4×5.8=14.72 мм	h0(2)	14.72	мм
5.32	Полная высота паза ротора hc(2)=h1(2)+0.5×b1(2)+0.5×b2(2) hc(2)=12.4+0.5×8.8+0.5×5.8=19.7 мм	hc(2)	19.7	мм
5.33	Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния ротора λп(2)=h0(2)/(3×b1(2))×(1-π×b1(2)^2/(8×qс))^2+0.66-bш(2)/(2×b1(2))+hш(2)/bш(2) λп(2)=14.72/(3×8.8)×(1-π×8.8^2/(8×134.1))^2+0.66-1.5/(2×8.8)+0.75/1.5=1.408  Вид формулы зависит от значения идентификатора формы паза (равен 4)	λп(2)	1.408
5.34	Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния ротора λл(2)=(2.3×Dкл.ср.)/(Z2×lδ×Δ^2)×lg[(4.7×Dкл.ср.)/(hкл×10^-3+2×bкл×10^-3)] λл(2)=(2.3×0.1265)/(26×0.155×0.479^2)×lg[(4.7×0.1265)/(25.625×10^-3+2×12.9×10^-3)]=0.334	λл(2)	0.334
5.35	Вспомогательный коэффициент расчета магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора ξ(2)=1+0.2×(π×p/Z2)-ΔZ/(1-p^2/Z2^2) ξ(2)=1+0.2×(π×2/26)-0.028333/(1-2^2/26^2)=1.02	ξ(2)	1.02
5.36	Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора λд(2)=t2/(12×kδ×δ)×ξ(2) λд(2)=18.38/(12×1.2459×0.45)×1.02=2.787	λд(2)	2.787
5.37	Индуктивное сопротивление рассеяния фазы короткозамкнутого ротора x2=7.9×f1×lδ×10^-6×(λп(2)+λл(2)+λд(2)) x2=7.9×50×0.155×10^-6×(1.408+0.334+2.787)=0.000277 Ом	x2	0.000277	Ом
5.38	Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора x'2=x2×12×(W1×kоб1)^2/Z2 x'2=0.000277×12×(102×0.9598)^2/26=1.225 Ом	x'2	1.225	Ом
5.39	Приведенное к статору индуктивное сопротивление рассеяния фазы ротора в относительных единицах x'2*=x'2×I1н.пред/U1H x'2*=1.225×21.944/220=0.12 о.е.	x'2*	0.12	о.е.