- •1 Устройство, работа и регулировка механизма
- •2 Дефекты деталей и соединений механизма
- •3 Технологический маршрут ремонта механизма
- •4 Ведомость дефектов
- •5 Технологические процессы ремонта деталей (сборочных единиц)
- •5.1 Описание деталей (сборочных единиц)
- •5.2 Методы ремонта деталей (сборочных единиц)
- •5.3 Маршруты ремонта деталей (сборочных единиц)
- •5.4 Выбор методов ремонта
- •6 Расчетная часть проекта
- •6.1 Расчет ремонтного размера деталей (сборочных единиц)
- •6.2 Расчет усилия запрессовки втулки при ремонте деталей
- •6.3 Расчет температуры нагрева (охлаждения) деталей при сборке механизма
- •6.4 Сравнение прочности вала с ремонтными и номинальными размерами
- •7 Описание схемы сборки механизма
6 Расчетная часть проекта
6.1 Расчет ремонтного размера деталей (сборочных единиц)
Определяется ремонтный размер вала Ø42h7при вращении вала в одну сторону.
Расчет ремонтного размера вала выполняется по табличным значениям величины предельного износа и припуска на обработку.
Ремонтный размер цилиндра dp, мм определяется по формуле (6.1):
, (6.1)
где D – номинальный размер поверхности вала; мм; D=30 мм; определен по [1], с.78
– ремонтный интервал; мм; определен по формуле (6.2).
Ремонтный интервал , мм определяется по формуле (6.2):
, (6.2)
где – предельный износ вала, в случае вращения вала в одну сторону; мм; ; определено по [1], с.78;
Zв – припуск на обработку, мм; Zв = 0,2; определен по [1], с.134.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (5.2) получено:
мм
Подстановкой указанных выше значений в формулу (5.1) получено:
мм
Ремонтный размер вала принимается равным Ø 41,53h7.
Определяется ремонтный размер отверстия рычага Ø54Н7, при неподвижном рычаге в механизме.
Ремонтный размер отверстия рычага Ø54Н7 определяется для подвижного соединения подшипник – рычаг Ø54 .
Расчет ремонтного размера отверстия рычага выполняется по табличным значениям величин предельного износа, припуска на обработку и предельных отклонений поверхностей трения.
Ремонтный размер отверстия рычага , мм; определяется по формуле (6.3):
, (6.3)
где D – номинальный размер; мм; D=54 мм; определен по [1], с.78;
– межремонтный интервал; мм; определен по формуле (6.4).
Межремонтный интервал , мм определяется по формуле (6.4):
, (6.4)
где н – предельный износ поверхности отверстия; мм; определен по формуле (6.5)
Zн – припуск на обработку, мм; определен по [1], с.134.
Предельный износ поверхности отверстия н, мм определяется по формуле (6.5):
, (6.5)
где Sn max – предельная величина зазора в изношенном соединении; мм; Sn max=0,35 мм; определена по [1], с.76;
Sh max – предельная величина зазора при посадке Ø, мм; определена по формуле (6.6);
b max – предельная величина износа по поверхности, мм; b max=0,08 мм; определена по [1], с.78.
Предельная величина зазора при заданной посадке Sh max, мм определяется по формуле (6.6):
, (6.6)
где Dmax – наименьший предельный диаметр отверстия рычага, мм; мм; определен по [1], с.78;
– наибольший предельный диаметр вала, мм; ;определен по [1], с.78;.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.6) получено:
мм.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.5) получено:
мм.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.4) получено:
мм.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.3) получено:
мм.
Ремонтный размер отверстия рычага принимается равным Ø54,76Н7.
6.2 Расчет усилия запрессовки втулки при ремонте деталей
Определяется усилие запрессовки бронзовой втулки длиной L, мм; L=65мм внешним диаметром Ø64 мм в чугунный рычаг посадка Ø64, шероховатость сопряженных поверхностей Мкм.
Схема полей допусков соединяемых деталей представлена на рисунке 6.1.
Рисунок 6.1 – Схема полей допусков соединяемых деталей
Усилие запрессовки, , Н; определяется по формуле (6.7):
, (6.7)
где – коэффициент трения при запрессовке; ; определен по [1], с.92;
D – номинальный диаметр поверхности сопряжения; мм; D=64 мм D =6,4∙10-3 м;
L – длина запрессовки, мм; L=65 мм=6,5∙10-3 м; определена по заданию;
p – напряжение сжатия, Па; на контактные поверхности определено по формуле (6.8).
Напряжение сжатия p, Па определяется по формуле (6.8):
, (6.8)
где Nmax – максимальный натяг, мм; для посадки определен по формуле (6.9);
Е1 и Е1 – модули упругости материала охватываемой и охватывающей детали, Па; Е1 =1,1×1011 Па; Е2=1,2×1011 Па; определены по [1], с.93;
i – шероховатость сопрягаемых поверхностей; определена по формуле (5.10);
С1 и С2 – коэффициенты; С1=3,6; С2=4,8; определены по [1], с.91.
Максимальный натяг Nmax, мм определяется по формуле (6.9):
, (6.9)
где dmax – наибольший предельный диаметр втулки, мм; мм; определен по рисунку (6.1);
Dmin – наименьший предельный диаметр отверстия кронштейна, мм; Dmin=64 мм; определен по рисунку (6.1).
Шероховатость сопрягаемых поверхностей i определяется по формуле (6.10):
, (6.10)
где Ra1, Ra2 – среднее арифметическое отклонение профиля сопрягаемых поверхностей охватываемой и охватывающих деталей, мм; мкм; определено по [1], с.92.
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.10) получено:
мм м
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.9) получено:
ммм
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.8) получено:
Па,
Подстановкой указанных выше значений в формулу (6.7) получено:
Н.
Усилие прилагаемое при запрессовке бронзовой втулки в чугунный рычаг принимается равным 13062,48 Н.