-
Выбор автоматической установки пожаротушения
Тип автоматической установки тушения, способ тушения, вид огнетушащих средств, тип оборудования установок пожарной автоматики определяются организацией-проектировщиком в зависимости от технологических, конструктивных и объемно-планировочных особенностей защищаемых зданий и помещений с учетом требований приложения А «Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией» (СП 5.13130.2009).
Выбираем спринклерную пенную установку пожаротушения, то есть локальное пожаротушение по площади. Площадь тушения принимается по СП 5.13130.2009 равной 180 м2. Температура разрушения термозамка на оросителях 570С, с температурой окружающей среды до 380С.
4. Гидравлический расчет водяной спринклерной установки пожаротушения
4.1 Выбор нормативных данных для расчета и спринклерные пенные оросители.
Защищаемое помещение – цех по производству пенополиуретана, площадью 36х36 м2, высота помещения 5 м, расстояние до станции пожаротушения 55 м.
Согласно СП 5.13130.2009. табл. 5.1.: группа помещения 4.1; интенсивность орошения Iтр=0,15; максимальная площадь контролируемая одним оросителем 12 м2; площадь для расчета расхода воды 180 м2; продолжительность работы установки 60 мин.; максимальное расстояние между оросителями 4 м.
Гидравлический расчет ведется с учетом работы всех оросителей на минимальной площади спринклерной АУП равной не менее 180 м2 (таблица 5.1 (СП 5.13130.2009)).
Для защиты данного помещения выберем оросители спринклерные пенные универсальные, а именно СПО0-РУо(д)0,74-R1/2/P68.B3-«СПУ-15».
4.2. Расчет распределительной сети.
Требуемая
производительность (расход воды)
диктующего оросителя:
л/с
Iтр- нормативная интенсивность орошения одного оросителя, л/с*м2;
Sф- проектная площадь орошения оросителем, м2;
Для спринклерных оросителей определяем температуру срабатывания термозамков 720С, с температурой окружающей средой до 350С.
Проверка:
условие выполняется.
Определяем число оросителей, участвующих в гидравлическом расчете:
где
– расход АУП,
;
– расход
1 оросителем,
.
2. Диаметр трубопровода на участке L1-2 назначает проектировщик или определяется по формуле:
где
35,6 –
;
– расход
на данном участке,
;
– скорость
движения воды в трубопроводе,
.
По
таблице В.2 приложения В «Методика
расчета параметров АУП при поверхностном
пожаротушении водой и пеной низкой
кратности» (СП 5.13130.2009) принимаем
номинальный диаметр трубопровода равный
50 мм, для стальных водогазопроводных
труб (ГОСТ – 3262 – 75) удельная характеристика
трубопровода равна
.
3. Потери давления Р1-2 на участке L1-2 определяется по формуле:
где
–
суммарный расход ОТВ первого и второго
оросителя,
;
– длина
участка между 1 и 2 оросителем,
;
– удельная
характеристика трубопровода,
.
4. Давление у оросителя 2 определяется по формуле:
5. Расход оросителя 2 составит:
6. Диаметр трубопровода на участке L2-3 составит:
принимаем
50 мм
7. Потери давления Р2-3 на участке L2-3 составят:
8. Давление у оросителя 3 составит:
9. Расход оросителя 3 составит:
10. Диаметр трубопровода на участке L2-3 составит:
принимаем
50 мм
11. Потери давления Р3-а на участке L3-а составят:
12. Давление в точке а составит:
13. Расчетный расход на участке между 3 и точкой а будет равен:
.
14.
Для левой ветви рядка I
(рисунок 1, секция А) требуется обеспечить
расход
при давлении
.
Правая ветвь рядка симметрична левой,
поэтому расход для этой ветви тоже будет
равен
,
а следовательно, и давление в точке а
будет равно
.
15. Расход воды для ветви I составит:
16. Диаметр трубопровода на участке Lа-в составит:
принимаем
125 мм,
.
17. Обобщенная характеристика ветви I определяется из выражения:
18. Потери давления Ра-в на участке Lа-в составят:
19. Давление в точке в составит:
20. Расход воды из ветви II определяют по формуле:
21. Расход воды из ветви III определяют по формуле:
принимаем
125 мм,
.
22. Расход воды из ветви IV определяют по формуле:
принимаем
125 мм,
.
23. Рассчитаем коэффициент рядка по формуле:
24.
Рассчитаем расход
по формуле:
25.
Проверка условия:
условие
выполняется
26. Определяется требуемое давление пожарного насоса по формуле:
где
–
требуемое давление пожарного насоса,
;
–
потери
давления на горизонтальных участках
трубопровода,
;
–
потери
давления на горизонтальном участке
трубопровода d
- cт,
;
–
потери
давления на вертикальном участке
трубопровода БД,
;
–
потери
давления в местных сопротивлениях
(фасонных деталях Б
и Д),
;
–
местные
сопротивления в узле управления
(сигнальном клапане, задвижках, затворах),
;
–
давление
у диктующего оросителя,
;
–
пьезометрическое
давление (геометрическая высота
диктующего оросителя над осью пожарного
насоса),
;
;
–
давление
на входе пожарного насоса,
;
–
давление
требуемое,
.
27. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода d - cт составят:
28. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ составят:
где
–
расстояние до насосной станции
пожаротушения,
;
29 Потери давления на горизонтальном участке трубопровода БД составят:
где
,
;
30. Потери давления на горизонтальных участках трубопровода составят:
31. Местные сопротивления в узле управления составят:
32. Местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах) определяется по формуле:
где
–
коэффициент потерь давления соответственно
в спринклерном узле управления,
(принимается индивидуально по технической
документации на узел управления в
целом);
–
расход
воды через узел управления,
.
33. Местное сопротивление в узле управления составит:
34. Требуемое давление пожарного насоса составит:
35. Требуемый напор пожарного насоса составит:
36.
Проверка условия:
условие
не выполняется, требуется установка
дополнительного резервуара.
Необходимо установить датчики уровня воды ВМ 4012.
37. Согласно получившихся данных подбираем насос для АУПТ – консольный моноблочный насос серии КМ 80-50-200, с мощностью электродвигателя 15 кВт.