Расчетная работа № 3 "Прогнозирование пожарной обстановки" Цель работы

Прогнозирование основных характеристик пожара, определяющих возможность возгорания производственного объекта.

Исходные данные:

Вариант № ______ (Вариант задания соответствует № студента по журналу ка-федры).

Исходные данные к работе приведены в табл.3.7. Пособия.

Таблица 3.1. Исходные данные

№	ГСМ	d, м	l, м	U, м/с

Хранилище ГСМ;

Диаметр резервуара d, м.;

Расстояние до деревянного здания склада l, м.;

Скорость ветра U, м/с.

Задание : Оценить возможность возгорания одноэтажного деревянного здания склада готовой продукции, при пожаре в соседнем хранилище ГСМ.

Выполнение расчетной работы

3.1. Плотность теплового потока от факела за счет лучистого теплообмена:

q_ф = _пр . С_О . [(Т_ф / 100)⁴ - (Т_возг / 100)⁴ ] . _,

где: q_ф - плотность теплового потока от факела, Вт/м²

_пр -приведенная степень черноты;

 1

_пр = ^{_____________________} ,

_ф + 1 / _м ) – 1

_ф - степень черноты факела (см. табл. 3.6);

_м - степень черноты материала (см. табл. 3.6);

С_О - коэффициент излучения абсолютно черного тела = 5,7 Вт/м² К⁴;

Т_ф - температура факела пламени, К; (см. табл. 3.6);

Т_возг - температура самовоспламенения древесины = 568⁰ К.

Таблица 3.6

Температура пламени и степень черноты некоторых веществ и материалов

Наименование веществ и материалов	Температура пламени, ^0К	Степень черноты, 
Бензин в резервуарах	1473	0,75
Дизельное топливо в резервуарах	1373	0,8
Мазут в резервуарах	1273	0,85
Нефть и нефтепродукты в резерв-х	1107…1207
Древесина	1047…1147	0,8 …0,9
Резинотехнические изделия	1473

3.1.1. В соответствии с № варианта задания для вашего ГСМ выбираем

_ф =

Значение _м принимаем для древесины (возгорания одноэтажного деревянного здания )

_м=0,8

Отсюда

_пр=

3.1.1. С_О - коэффициент излучения абсолютно черного тела = 5,7 Вт/м² К⁴;

3.1.2. Т_ф - температура факела пламени, К; В соответствии с № варианта задания для вашего ГСМ выбираем

Т_ф=

Т_возг - температура самовоспламенения древесины

Т_возг=568⁰ К.

3.1.3.Рассчитываем

_- полный коэффициент облученности;

_

коэффициент облученности для 1/4 площади факела (определяемый по номограмме), в зависимости от приведенных размеров факела a/l и b/l.

a - половина высоты факела, м;

для ЛВЖ (Бензин) a = 0,35d

для ГЖ(Диз. топ., мазут) a = 0,3d

Выбираем диаметр резервуара d в соответствии с № варианта задания

а =

b - половина ширины факела, м

b=0,5d=

Рассчитанные значения a и b делим на l - расстояние до деревянного здания склада (в соответствии с № варианта задания).

a/l =

b/l=

Для определения коэффициента облученности) воспользуемся номограммой

Рис. 2 Номограмма для определения коэффициента облученности

На оси абсцисс откладываем значение b/l, далее вверх выбираем кривую a/l (примерно). Полученную точку проецируем на ось ординат. Цифровое значение на оси ординат будет искомым значением 

Далее определяем полный коэффициент облученности _

_

3.2. Все полученные значения подставляем в формулу для расчета плотности теплового потока от факела за счет лучистого теплообмена

q_ф = _пр . С_О . [(Т_ф / 100)⁴ - (Т_возг / 100)⁴ ] . _=

3.3. Полная плотность теплового потока от источника пламени:

q_ф ^п = q_ф ^' К_в

где q_ф - плотность теплового потока факела (Вт/м²), рассчитанная в пункте 3.2.

К_в - ветровой коэффициент К_в = U (но не более 3);

U - скорость ветра, м/с.

U задана в исходных данных.

Определяем К_в, если U более 3 К_в=3, в противном случае К_в = U.

К_в=

q_ф ^п=

3.4. На основании рассчитанного нами значения q_ф ^п оцениваем возможность возгорания одноэтажного деревянного здания склада готовой продукции, при пожаре в соседнем хранилище ГСМ.

Если полная плотность теплового потока превышает критическую для дерева (q_кр =12800 Вт/м² ), то объект загорится.

Сравнивая рассчитанное нами значения q_ф ^п = с q_кр =12800 Вт/м² делаем вывод о возможности возгорания одноэтажного деревянного здания склада готовой продукции, при пожаре в соседнем хранилище ГСМ.