2.3 Уточнение передаточных чисел привода

, где

n_ЭД частота вращения вала электродвигателя,

n₄ частота вращения вала исполнительного органа

n₄=n_T – частота вращения приводного вала, об/мин:

Тогда u_общ=1410/44.3=31.82

Передаточное редуктора u_ред.= u_общ..(Так как отсутствует цепная и ременная передачи.)

тогда u_ред.= 31.82

По формулам из табл. 1.3 /1, с.8/ имеем:

/ 5 /

2.4. Определение скоростей и моментов на каждом валу.

Параметр		Вал	Последовательность соединения элементов привода по кинематической схеме двмкп зп  зп мрм
Мощность Р, кВт		дв Б пр пр Т рм	Рдв=2.8 Р1=Рдвмп=2,80.980.99=2.72 Р2=Р1конп=2.720.970.99=2.61 Р3=Р2цилп=2.610.980.99=2. 53 Р4=Р2цилп=2.530.980.99=2.46 Р5=Р2мпс =2.460.980.99=2.39
Частота вращения n, об/мин	Угловая скорость , 1/с	дв
		Б
		пр
		пр
		Т
		рм
Вращающий момент Т, Нм		дв Б пр пр Т Рм	Т2=Т1м п =18.90.980.99=18.3 Т3=Т2uБконп=18.35.280.970.99=92.8 Т4=Т3uперцилп=92.83.170.980.99=285.4 Т5=Т4uТцилп=285.41.90.980.99=526.1 Трм=Т5мп=526.10.980.99=510.3

3. Силовой и прочностной расчет зубчатых колес редуктора, определение их основных параметров

t=5 лет  срок службы редуктора;

k_год =0.8  коэффициент годового использования;

k_сут =0.58  коэффициент суточного использования;

Следовательно, редуктор должен работать 13.92 часов в сутки, 292 дня в году в течение 5 лет.

3.1. Выбор материала колес редуктора

Для шестерен и колес сталь 40Х с улучшением, с твердостью в сердцевине НВ 300.

3.2. Выбор допускаемых напряжений

I ступень:

Н/мм², где

_{Н lim}  предел контактной выносливости при базовом числе циклов.

Для шестерни:

_Hlim=2*HB_ср+70=2300+70=670 МПа. /1,c.13/

N_HG=30300^2.4=2,6410⁷,

N_K=60nn₃365tK_год24K_сут /1,c.13-14/

N_K==60141036550.8240.58=171.910⁷

N_K>N_HG  Z_N=1

Z_R=0.95,

S_h=1.2.

Z_V=1.05.

[]_H1=67010.951.05/1.2=557

Для колеса:

_Hlim=670 МПа,

N_HG=30300^2.4=2.6410⁷,

N_K=6026736550.8240.58=32.610⁷,

Z_n=1

Z_R=0.95,

Z_V=1.05,

S_H=1.2.

[]_H2=67010.951.05/1.2=557

[]_H=557

Допускаемое напряжение изгиба.

Шестерня:

_Hlim=670 МПа,

[]_F=_HlimY_NY_RY_A/S_F.

S_F=1.7,

,

q=6,

N_FG=410⁶,

N_K=171.910⁷

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_A=1.

[]_F1=670/1.7=394 МПа.

Колесо:

_Hlim=670 МПа,

S_F=1.7,

,

N_FG=410⁶,

N_K=32.6 10⁷.

N_K>N_FG  Y_N=1, Y_R=1, Y_K=1.

[]_F2=670/1.7=394 МПа.

[]_F=394МПа.

Учет режима нагружения при определении допускаемых напряжений.

N_HE=60n_{3 ,}

N_HE=60n₃n(1.35T/T)^q/20.001t+(T/T)^q/20.3t+(0.4T/T)^q/20.7t=

=60n₃nt(1.35^q/20.001+0.3+0.4^q/20.7)

N_HE1=6014105(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)=146.910³,

N_HE2=602675(1.35³0.001+0.3+0.4³0.7)=27.810³.

N_FE=60n_{3 ,}

N_FE=60n₃nt(1.35^q0.001+0.3+0.4^q0.7),

N_FE1=6014105(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=130.710³,

N_FE2=602675(1.35⁶0.001+0.3+0.4⁶0.7)=24.710³.