- •36. Классификация турбомашин по направлению передачи энергии, по преимущественному направлению потока. Преимущества и недостатки различных типов турбомашин.
- •37. Классификация осевых турбомашин по форме меридионального сечения проточной части, преимущества и недостатки различных схем проточной части.
- •39. Классификация турбомашин по скорости обтекания профилей (истечения из межлопаточных каналов). Краткая характеристика указанных видов турбомашин.
- •40. Классификация турбомашин по числу валов. Обоснование необходимости применения многовальных турбомашин.
- •41. Основные показатели работы и параметры турбомашин. Требования, предъявляемые к компрессорам и турбинам.
- •42. Основные геометрические параметры проточной части, ограничения и перспективы развития параметров проточных частей.
- •43. Геометрические параметры профиля, краткий анализ и характерные значения.
- •44. Геометрические параметры решетки профилей и лопаток. Краткий анализ.
- •47. Активный и реактивный принцип работы ступени турбомашины. Кинематическая степень реактивности. Термодинамическая степень реактивности.
- •48. Распределение параметров потока по длине ступени в активных и реактивных ступенях.
- •49. Основы расчета ступени турбомашин с использованием степени реактивности. Входная и выходная закрутка потока.
- •50. Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевого компрессора.
- •51. Анализ влияния кинематической степени реактивности на планы скоростей ступени осевой турбины.
- •5 2. Атакоустойчивость профиля и решетки профилей компрессоров и турбин. Характеристика компрессора по потерям (кпд). Факторы, определяющие атакоустойчивость.
- •54. Особенности характеристик центробежных компрессоров с различной формой лопаток.
- •55. Обобщенные и универсальные характеристики компрессора. Приведение параметров компрессора к стандартным атмосферным условиям. Возможные погрешности формул приведения.
- •56. Газодинамические основы рассогласования работы первых и последних ступеней компрессора (ступени и сети) на нерасчетных режимах работы.
- •59. Вращающийся срыв в компрессорах, надроторные устройства.
- •60. Изменение расхода воздуха через компрессор по частоте вращения. Регулирование компрессора с помощью перепуска воздуха.
- •61. Регулирование компрессора с помощью поворотных направляющих аппаратов.
- •62. Регулирование компрессора, 2-х и более вальная схема компрессора, изменение скольжения роторов при изменении частоты вращения.
- •63. Короткие, средние и длинные лопатки. Профилирование длинных лопаток по высоте, законы профилирования. Основные положения и уравнения для расчета планов скоростей по высоте.
- •64. Профилирование по закону постоянной циркуляции и закону постоянного угла выхода из соплового аппарата, сравнение с законом постоянной реактивности.
- •65. Профилирование по закону постоянной реактивности (твердого тела), сравнение с законом постоянной циркуляции.
- •66. Общая номенклатура потерь в решетках турбомашин, краткая характеристика видов потерь и их зависимость от основных режимных и геометрических параметров.
- •67. Дополнительные потери в турбомашинах: от нестационарности, в зазорах, на трение о диски, на охлаждение, с выходной скоростью.
- •68. Кпд турбомашин: адиабатный по параметрам торможения, адиабатный по статическим параметрам за турбиной/ступенью (мощностной), политропный.
- •69. Зависимость адиабатного и мощностного кпд от отношения u/c.
- •70. Оптимальные планы скоростей в активно-реактивной одноступенчатой турбине при переменной степени реактивности. Управление отношением u/c.
- •71. Распределение работы, кпд, осевой скорости и степени реактивности по ступеням многоступенчатых компрессоров.
- •73. Предел реализуемой в ступени турбины и отдельных лопаточных решетках работы (см. Вопрос 32). Влияние предела расширительной способности косого среза и запирания каналов по расходу.
- •74. Многоступенчатые турбины, турбины со ступенями скорости и ступеням и давления.
39. Классификация турбомашин по скорости обтекания профилей (истечения из межлопаточных каналов). Краткая характеристика указанных видов турбомашин.
По скорости обтекания профилей турбомашины классифицируют:
Дозвуковые ( )
Трансзвуковые )
Сверхзвуковые ( )
При некотором угле атаки сопротивление решетки имеет наименьшее значение. Однако этот режим не является наивыгоднейшим с точки зрения условий работы решетки, например в рабочем колесе ступени. При и угол поворота потока в колесе возрастает. Следовательно, увеличивается закрутка и сообщаемая воздуху работа . При этом, что очень важно, вначале сопротивление решетки (работа трения) возрастает гораздо медленнее, чем , что приводит к росту КПД рабочего колеса.
Максимальное значение КПД достигается при некотором оптимальном в этом отношении угле атаки , лежащем недалеко от начала резкого подъема кривой . При дальнейшем увеличении угла атаки вскоре возникает срыв потока с верхней поверхности профилей, образующих решетку, что проявляется в резком увеличении сопротивления, а также в замедленном росте и последующем падении угла отклонения . Угол атаки, при котором возникают эти явления, называется критическим.
Решетки, применяемые в дозвуковых компрессорах, составляются обычно из профилей, средняя линия которых изогнута по дуге круга или по параболе с максимальная толщина расположена на 30 - 40% хорды, а передняя кромка имеет сравнительно большой радиус закругления, равный 10 - 15 % . Для дозвуковых решеток характерны сравнительно толстые профили с расположением максимальной толщины и максимального прогиба дуги средней линии в области первой половины хорды ( ), что приводит к значительному сужению межлопаточного канала на его входном участке.
Сверхзвук
Одним из основных путей снижения массы и габаритных размеров авиационных ГТД является уменьшение габаритного диаметра компрессора при заданном расходе воздуха и уменьшение числа ступеней. Для уменьшения необходимо увеличение осевой скорости воздуха, но как видно из треугольника скоростей
увеличить при сохранении неизменного значения можно только при одновременном снижении окружной скорости колеса u или увеличении . Снижение окружной скорости приводит к уменьшению работы, сообщаемой воздуху колесом, и, как в следствие, к уменьшению адиабатической работы сжатия (или ). В результате для получения прежнего значения общей степени повышения давления в многоступенчатом компрессоре придется иметь больше ступеней. Использование положительной предварительной закрутки воздуха позволяет несколько увеличить допустимое значение окружной скорости, но и в этом случае возможности дозвуковых ступеней остаются ограниченными.
В ступенях сверхзвуковым может быть как и поток, набегающий на лопатки РК (в относительном движении), так и поток, набегающий на лопатки направляющего аппарата. Однако в реальных конструкциях обычно сверхзвуковым является только поток, набегающий на рабочее колесо, а скорость воздуха на входе в расположенный за колесом направляющий аппарат на всех радиусах не превышает скорости звука.
Основной особенностью таких ступеней является форма профилей лопаток рабочего колеса, обеспечивающая возможность обтекания их сверхзвуковым набегающим потоком при достаточно малом уровне потерь.
Для обеспечения возможности работы решетки при сверхзвуковых скоростях набегающего потока необходимо, чтобы входной участок межлопаточного канала не имел заметного сужения, а потери в нем при углах атака были бы малы. Для этого профиля, составляющего компрессорную решетку, должны иметь малую относительную толщину ( ), при чем максимальная толщина и максимальный прогиб дуги средней линии должны располагаться в задней его части ( ), с тем чтобы передняя часть профиля по своей форме напомнила острый клин. Радиус ее скругления должен быть достаточно малым, кривизна верхней поверхности профиля, особенно в передней его части, также должна быть возможно малой.
Трансзвук.
Для большинства трансзвуковых ступеней характерно наличие дозвукового потока на выходе из колеса, т.е. торможение потока в рабочем колесе с переходом через скорость звука.
В целом трансзвуковые ступени благодаря повышенным значениям коэффициента нагрузки и высоким окружным скоростям при использовании их в качестве первых ступеней компрессора могут обеспечить адиабатическую работу сжатия воздуха Н* = 30…60 кДж/кг, что соответствует при равных или более высоких значениях осевой скорости воздуха, чем у дозвуковых ступеней.
Однако, надо учитывать, что тонкие рабочие лопатки с острыми кромками более склонны к вибрациям и более чувствительны к повреждениям посторонними предметами, к износу и к ошибкам в проектировании и производстве, а применение повышенных окружных скоростей требует использования высокопрочных материалов в конструкции ротора ступени и увеличивает шум.