2. Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие

Поступление теплоты, Вт, в теплый период года в помещение через покрытие

Q_п= (q_o +  ∙ A_q) ∙ F, (5)

Q_п= (2,7 + 0) ∙ 314 = 848 Вт

где q_o - среднесуточное поступление теплоты в помещение, Вт/м²;

β - коэффициент изменения величины теплового потока в различные часы суток;

А_q - амплитуда колебаний теплового потока, Вт/м²;

F - площадь покрытия помещения, м².

Среднесуточное поступление теплоты в помещение

q_o = ( t_н^усл – t_в) / R_o, (6)

q_o = ( 39,1 – 31) / 3 = 2,7 Вт;

где R_o - сопротивление теплопередаче покрытия, равно 3 м²∙⁰С/Вт;

t_н^усл - условная среднесуточная температура наружного воздуха, ⁰С;

t_в - расчетная температура внутреннего воздуха в теплый период, ⁰С.

Условная среднесуточная температура наружного воздуха

t_н^усл = t_н +  ∙ I_cр / _н, (7)

t_н^усл = 28 + 0,9 ∙ 327/ 26,55 = 39,1 ⁰С;

где t_н - температура наружного воздуха в теплый период по параметру А, ⁰С;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации покрытием. Для рубероида с песчаной посыпкой  = 0,9;

I_cр- среднесуточное количество теплоты от суммарной солнечной радиации, Вт/м, I_cр = 327 Вт/м;

_н - коэффициент теплоотдачи наружной поверхности покрытия в теплый период, Вт/м²∙⁰С, _н = 5,8 + 11,6 =5,8 + 11,6 ∙ = 26,55 Вт/м²∙⁰С;

- скорость ветра в теплый период года, м/с, не менее 1 м/с.

Амплитуда колебаний теплового потока, Вт/м,

А_q = _в ∙ А_в, (8)

А_q = 8,7 ∙ 0,43 = 3,77 Вт/м

где _в - коэффициент теплоотдачи внутренней поверхностью покрытия, для гладких поверхностей _в = 8,7 Вт/м²∙⁰С;

А_в - амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности покрытия, ^оС, определяемая по формуле

А_в = А_t^расч / , (9)

А_в = 11,3 / 26,1 = 0,43 ⁰С,

где А_t^расч - расчетная амплитуда колебаний температуры наружного воздуха, ⁰С;

- величина затухания расчетной амплитуды, = 8,7R_о=8,7 ∙ 3=26,1.

Коэффициент изменения величины теплового потока в различные часы суток β определяется по табл.7 в зависимости от числа часов до или после максимума теплоты Z – Z_max .

Время поступления максимума теплоты, отсчитываемое от полуночи, определяется по зависимости

Z = 13 + 2,7D = 13 + 2,7 ∙ 2 = 18,4, (10)

где D - тепловая инерция покрытия , D =  R_i S_i ;

Z_max - расчетный час (максимальные поступления теплоты от солнечной радиации через световые проемы).

Z – Z_max =18,4-12=6,4

Таблица 3 - Коэффициент изменения теплового потока

Z-Zmax	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
β	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1

1.5.Тепло – и влагопоступления и поступление углекислого газа от людей

Температура воздуха в помещении в теплый период года равна 31 ⁰С, а в холодный и переходный 20 ⁰С.

Таблица 4 - Тепло-влаго и газовыделения от одного человека

Наименование вредностей	Удельное количество вредностей
	при температуре воздуха в помещении, ^0С
	20	31
Легкая работа
Теплота, Вт:
Явная	99	33,6
Полная	151	145
Влага, г/ч	75	160
СО2, г/ч	25	25

Сводная таблица вредных выделений в помещениях

Расчет поступлений теплоты, влаги и газов в помещение завершается составлением сводной таблицы выделений теплоты Q^я_изб и Q^п_изб , влаги W, газов М для трех периодов года ( табл. 5).

Таблица 5 - Вредные выделения в помещениях

Наименование помещения	Период года	tв, ^0С	Q^яизб, Вт	Q^пизб, Вт	W, кг/ч	М, г/ч
Библиотека, читальный зал	Теплый	31	12511	19195	9,6	1500
	Переходный	20	12250	15370	4,5	1500
	Холодный	20	12250	15370	4,5	1500

Для холодного и переходного периодов года следует принять условие компенсации теплопотерь через ограждающие конструкции системой отопления и в дальнейшем расчете учитывать все теплопоступления как избыточные

Q_изб = Q_чел + Q_осв, (11)

где Q_чел - теплопоступления от людей, Вт.

Для теплого периода следует дополнительно учитывать теплопоступления от солнечной радиации (через остекление и через покрытия)

Q_изб = Q_чел + Q_осв + Q_о + Q_п, (12)

При определении Q^п_изб в (11) и (12) следует подставлять от людей полные теплоступления, а при определении Q^я_изб - явные.