- •12.3. Задачи и виды энергоаудита
- •Баланс по природному газу, потребляемому на собственные нужды компрессорной станции в системе транспортировки газа
- •Примеры энергосберегающих мероприятий, рекомендованных к внедрению на компрессорной станции
- •Сведения о потреблении энергоносителей обследуемым предприятием за базовый и текущий годы
- •Потребление энергоресурсов и их стоимость
- •Непроизводительные затраты электроэнергии на привод компрессора, связанные с утечками воздуха
- •ФормаЕ энергетического паспорта промышленного предприятия «Сведения о компрессорном оборудовании»
- •Составляющие теплового баланса сушильной установки, Вт
- •Измерительное оборудование, применяемое при инструментальном энергоаудите сушильной установки
- •Дайте определения понятиям «энергетическое обследование» и «энергоаудит».
- •Глава 13
- •13.3. Учёт тепловой энергии в различных системах теплоснабжения
- •Условные обозначения в схемах измерения тепловой энергии и количества теплоносителя [1]
Составляющие теплового баланса сушильной установки, Вт
Обозначение |
Характеристика |
Приходная часть |
|
Qп,в=(hx-h0)L0 |
Теплота, переданная воздуху в подогревателе |
Qд |
Теплота, дополнительно подведённая к воздуху в сушилке |
L0h0 |
Теплота, вносимая с воздухом |
GM1cM1tM1= GM2cM1tM1+WcвлtM1 |
Теплота, вносимая с влажным материалом, состоящим из сухой массы и влаги |
Gтр1cтр1tтр1 |
Теплота, вносимая транспортными устройствами |
Расходная часть |
|
L2h2 |
Потери теплоты с уходящим воздухом |
GM2cM2tM2 |
Потери теплоты с уходящим материалом |
Gтр1cтр1tтр1 |
Потери теплоты с транспортными устройствами |
Qs |
Потери теплоты в окружающую среду через ограждения |
Рис. 12.17. Схема подключения измерительных приборов к сушильной установке:
ТО — калорифер; СК — сушильная камера; КК— камера кондиционирования; КО — конден- сатоотводчик; ЭП — электропривод; СА — сушильный агент; СМ — сушимый материал; ВМ— высушенный материал
Таблица 12.8
Измерительное оборудование, применяемое при инструментальном энергоаудите сушильной установки
Номер позиции на рис. 12.17 |
Измеряемая величина и диапазон измеренных значений |
Измерительный прибор |
1 |
Температура (100 — 300 °С) |
Контактный термометр |
2, 5, 21 |
Давление |
Манометр |
3 |
Расход пара |
Вихревой расходомер |
4 |
Температура (100—120 °С) |
Контактный термометр |
6 |
Температура (0—30 °С) |
Контактный термометр |
7 |
Относительная влажность (30 — 60 %) |
Измеритель влажности |
8 |
Расход (скорость) воздуха (1 —10 м3/с) |
Анемометр |
9 |
Температура (80—150 °С) |
Контактный термометр |
10, 12, 15, 23 |
Относительная влажность |
Измеритель влажности |
11, 14, 19, 22 |
Температура |
Контактный термометр |
13, 16, 24 |
Расход вещества (масса) |
Расходомер |
17 |
Частота вращения электропривода |
Тахометр |
18 |
Параметры электропривода |
Регистратор-анализатор |
20 |
Расход воды |
Ультразвуковой расходомер |
Проведённая инструментальная диагностика позволяет не только предложить энергосберегающие мероприятия, но и достаточно точно определить энергетический потенциал от их реализации.
В качестве примеров рассмотрим некоторые из возможных мероприятий.
Рациональное снижение давления греющего пара. Давление и температура греющего пара, подаваемого в калорифер, как правило, выше требуемых по технологии. Использование для рационального снижения давления пара для отдельной технологической установки противодавленческих турбин типа Р не оправдано экономически. Появившиеся также противодавлен-ческие паровые роторно-объёмные машины (ПРОМ) имеют ряд неоспоримых преимуществ по сравнению с турбинами типа Р, но в настоящее время конструктивно недоработаны.
Для снижения давления целесообразно применять пароструйные эжекторы. Их использование более эффективно, чем применение редукционно-охладительных (РОУ) и тем более редукционных (РУ) установок. Достигаемая при этом экономия энергии определяется уменьшением на 10—20 % расхода основного греющего пара, восполняемого паром вторичного вскипания конденсата, снижением температуры возвращаемого конденсата (при повышении температуры конденсата и отсутствии баков сбора требуется дополнительное его захолаживание).
Рециркуляция сушильного агента. Наиболее очевидное энергосберегающее мероприятие в конвективных сушильных установках связано с возвратом части уходящего сушильного агента в контур его циркуляции (рециркуляция сушильного агента). Возможные схемы таких установок приведены на рис. 12.18.
Существующее явление инверсии интенсивности испарения при конвективной сушке, связанное с тем, что при температуре сушильного агента выше температуры инверсии /и, которая составляет 180—200°С, интенсивность испарения в воздух с повышенным влагосодержанием выше, чем в сухой, приводит к неоднозначным решениям по энергосбережению: приt>tнвыгодна схема, приведённая на рис. 12.18, а, приt<tнвыгодна схема, показанная на рис. 12.18, б.
Устранение неравномерности сушки. К числу наиболее значимых энергосберегающих мероприятий относится, как правило, устранение неравномерности распределения параметров сушильного агента по поперечному сечению сушильной камеры.
Рис. 12.18. Схемы сушильных установок без рекуператора (а) и с рекуператором (б): 1 — подогреватель сушильного агента; 2 — сушильная камера; 3 — линия рециркуляции; 4 — камера смешения; 5 — рекуператор; 6 — подвод сушильного агента
Для оценки потенциала энергосбережения при осуществлении такого мероприятия необходимы специфические дополнительные инструментальные измерения эпюр температур и скорости сушильного агента.
Пример 12.1. Дайте качественную оценку влияния температур воздуха на входе в теоретическую конвективную сушильную установкуt1и выходе из неёt2 на удельный расход теплоты на сушку[q= f(t1)приt2=constиq= f(t2) приt1= const] при однократном использовании сушильного агента.
Решение. Для оценки характера зависимостейq= f(tx)иq= f(t2)можно воспользоватьсяh,d-диаграммой, на которой показаны изменения состояния воздуха в теоретической сушильной установке, для которой энтальпии сушильного агента на входе в сушильную камеруh1и на выходе из неёh2совпадают (рис. 12.19).
Выполнив дополнительные построения (соединим точки А и С и получим угол у;проведём линиюCDпараллельно осиd), докажем, что
определяется позависимостиq= (1 + tgγ)т, где т — отношение масштабов по осямh, dдиаграммы.
Очевидно, чтоh1–h0= АВ • Mh, , а гдеMh, Md— масштабы
по осям энтальпии и влагосодержания.
Поскольку угол наклона линий постоянной энтальпии в h, d-диаграмме составляет 135°, тоBD= CD.
Тогда
Рис. 12.19. Изменение состояния воздуха в теоретической конвективной сушильной установке с однократным использованием сушильного агента:
АВ — процесс подогрева воздуха в рекуперативном подогревателе; ВС — процесс изменения состояния воздуха в сушильной камере
Рис. 12.20. Изменение состояния сушильного агента в сушильной установке:
а — t1 =var,t2 =const;б —t1=const;t2 =var
Рис. 12.21. Влияние параметров режима сушки на удельные энергозатраты в сушильной установке с однократным использованием воздуха
Изменениеt1иt2приведёт к изменению положения линии ВС наh, d-диаграмме и угла наклона γ линии АС (рис. 12.19). Видно, что с ростомt1угол γ уменьшается, а с ростомt2— растёт.
По рис. 12.20 можно определить характер кривыхq= f(t1)иq=f(t2), показанных на рис. 12.21.
Повышение температуры t1ограничивается лишь технологическими возможностями производства и свойствами материала (ограничено для термолабильных материалов), а температураt2имеет предельное значение, которое соответствуеттемпературе мокрого термометраtnp= tM.
Контрольные вопросы