- •Глава V. Энерготехнологические расчеты элементов хтс
- •5.1. Применение эксергетического метода для анализа термодинамической эффективности основного оборудования технологической схемы производства стирола
- •5.1.1. Расчет эксергетического кпд камеры смешения и реактора в производстве α-метилстирола
- •5.1.1.1. Определение величины эксергетического кпд камеры смешения.
- •5.1.1.2. Расчет эксергетического кпд реактора дегидрирования изопропилбензола.
- •5.1.2. Расчет эксергетического кпд парогенератора
- •5.1.3. Тепловой расчет скруббера для охлаждения контактного газа
- •5.1.3.1. Тепловой расчет скруббера и определение величины эксергетического кпд.
- •Проверка: Вычислим массовую концентрацию водяного пара в уходящем газе: кг в.П./кг вл.Г.
- •5.1.4. Определение величины эксергетического кпд перегревателя паров шихты в отделении дегидрирования изопропилбензола
- •Режим работы
- •5.1.5. Определение эксергетического кпд кожухотрубного испарителя шихты
- •5.2. Оценка альтернатив на основе анализа структуры энергозатрат
- •5.3. Применение эксергетического метода для анализа производства nh3
- •Методика расчета эксергетического баланса для газотурбиноой установки
- •Воздушный фильтр
- •Турбина полезной мощности
- •5.5. Методика расчета абсорбционно-холодильной системы, ахс
- •5.5.1. Расчет схемы одноступенчатой абсорбционно-холодильной установки
- •5.6. Эксергетический метод оценки теплообменников
- •5.7. Тепловой поверочный расчет печи для нагрева нефти Ромашкинского месторождения Исходные данные
- •5.8. Эксергетический анализ печи.
Глава V. Энерготехнологические расчеты элементов хтс
5.1. Применение эксергетического метода для анализа термодинамической эффективности основного оборудования технологической схемы производства стирола
Эксергетический метод анализа технических систем позволяет наиболее объективно и качественно оценить энергетические потери, которые никак не проявляются при анализе с применением 1-го закона термодинамики, однако существенно влияют на термодинамическую эффективность процесса.
В качестве критерия термодинамического совершенства технологической системы или отдельных ее элементов и подсистем используется эксергетический КПД. В общем случае величина КПД может быть определена из формулы
, (5.1)
где Еотв - эксергия, отводимая из системы; Еподв - эксергия, подводимая в систему.
Ниже рассмотрено практическое приложение эксергетического метода при анализе термодинамической эффективности типовых элементов производства стирола.
5.1.1. Расчет эксергетического кпд камеры смешения и реактора в производстве α-метилстирола
Эксергия тепла, отданного перегретым водяным паром, воспринимается исходной шихтой, а часть ее безвозвратно теряется при смешении потоков.
Эксергия тепла вещества определяется по выражению
Е = G[i2 - i1 -ToΔS] , (5.2)
где G - масса потока, кг/с или кг/ч; i1 и i2 - энтальпия потока соответственно при температуре входа и выхода, К; ΔS - изменение энтропии, кДж/(кг·К).
В общем случае изменение энтропии можно вычислить по формуле
Δs = s2 - s1 , (5.3)
где s2 и s1 - энтропии соответственно на выходе и входе в камеру.
Для водяного пара изменение энтропии при снижении его температуры от Т1 до Т2 определяется из выражения
Δs = a · 2,3lg + b · (T1 - T2) - R · 2,3lg , (5.4)
где a и b - коэффициенты уравнения ср=f(Т); R - универсальная газовая постоянная, кДж/(кг·К); Р1 и Р2 - давление водяного пара на входе и выходе, МПа.
Зависимость теплоемкости от темпераутры для водяного пара имеет вид
ср=1,667 + 0,5957 ·10 -3 Т . (5.5)
При расчете эксергетического КПД реактора необходимо учитывать, что водяной пар является не только разбавителем, но и внуренним теплоносителем.
Эксергия тепла водяного пара, охлаждающегося от температуры Т1 до температуры Т2, переходит в эксергию целевого продукта, т.е. α-метилстирола, а часть ее безвозвратно теряется.
Величина эксергии тепла, отданного водяным паром, определяется по формуле (5.2). Эксергия превращенного изопропилбензола равна
Е2=G2x[Qр - Tо(sн - sо)] , (5.6)
где G2 - масса изопропилбензола, кг/с или кг/ч; x - конверсия; Qp - тепловой эффект реакции, кДж/кг; То - температура окружающей среды, 298 К; so - энтропия α‑метилстирола при 298 К; sн - энтропия изопропилбензола при температуре протекания реакции, кДж/(кг ·К).
5.1.1.1. Определение величины эксергетического кпд камеры смешения.
В камеру смешения подается шихта в количестве 1,44 кг/с (5200 кг/ч), в том числе: изопропилбензола - 1,11 кг/с (4000 кг/ч);
водяного пара - 0,33 кг/с (1200 кг/ч).
Давление на входе в камеру смешения Р1=0,1815 МПа (1,85 ата), на выходе Р2=0,167 МПа (1,7 ата). Количество водяного пара, поступающего из пароперегревательной печи - 3 кг/с (10800 кг/ч). Температура водяного пара на входе в камеру смешения Т1=978 К (705°С), на выходе из камеры Т2=903 К (630°С). Энтальпия водяного пара i1=3941,47 кДж/кг; i2=3770,39 кДж/кг. Температура шихты на входе в камеру смешения Т3=763 К (490°C), на выходе Т4=903 К (630°С). Энтропия шихты на входе 6,112 кДж/(кг·К), на выходе 6,502 кДж/(кг·К). Температура окружающей
среды То=298 К (25°С). Условное изображение потоков эксергии приведено на рис. 5.1.
Определяем величину изменения энтропии водяного пара: |
Рис. 5.1. Потоки эксергии в камере смешения |
Δs=1,6677·2,3lg1,083+0,5957 ·10-3(978-903) - 0,467 ·2,3lg1,088=0,13816 кДж/(кг ·К).
Эксергия тепла, подведенная водяным паром,
Е1 = 10800 · [3941,47 - 3770,39 – 298 · 0,13816] = 1403,0 МДж/ч = 389,72 кВт.
Эксергия тепла, воспринятого шихтой,
Е2=5200·[2068,12 - 1713,07 - 298·(6,502 - 6,112)]=1241,9 МДж/ч = 344,97 кВт,
где 2068,12 и 1713,07 - энтальпия паров шихты соответственно при температуре Т3 и Т4, кДж/кг; 6,502 и 6,112 - энтропия паров шихтты на входе и выходе из камеры смешения, кДж/(кг·К).
Эксергетический КПД камеры смешения: ηэ = = 0,885.
Потери эксергии: Е = 389,72 - 344,97 = 161,316 МДж/ч = 44,75 кВт.
Проверка. Потери эксергии могут быть найдены из баланса энтропии
ΔЕ = То . (5.7)
Е = 298[10800s1+5200s3 - 10800s2 - 5200s4] = = 298[10800(-0,13767) + 520070,390](1/3600) = 44,8 кВт.