Курсовая работа по АГГД. 2
.docминистерство образования российской федерации
«МАТИ» – Российский государственный технологический университет
им. К.Э. Циолковского
Кафедра «Автоматизированное проектирование летательных аппаратов»
Курсовая работа
по дисциплине:
«Аэрогидрогазодинамика»
Студент: Синюк О.В.
Группа: 2Мн-3-21
Преподаватель: Белякова З.Н.
Москва 2003 г.
Курсовая работа
Дано:
L1=9.5 м ζ3=1.2
L2 =6.5 м ζ4=1.5
L3=1.2 м ζ5=1.5
Z=1.1м ζ6=0.6
Q0=1.2 л/сек ζ7=0.9
Pmin=2.6*104 н/м ζ8=1.4
∆P=3.5*104 н/м ζ9=1.3
φ=60% ζ10=0.3
nx=0.2 ζ13=2.5
t=-10 0С γ=842 кг/м3
∆Hmax=1.5км ν=0.033 см2/с
-
Расчет диаметра одной из магистралей подачи топлива.
Построим график зависимости напора H от производственного насоса Q, исходя из данных таблицы 1.
Qн=Q0*e-0.13*H=1.2*2.72-0.135=1.0484 л/сек
Определим расход на форсаже:
Qф=Qн(1+ φ)=1.6*1.0484=1.6774 л/сек
Hнас=9,6
Pатм=9165 кг/м2
P1= Pатм +∆P=9165+35000=44165 кг/м2
где α2=1,
Определим диаметр, используя метод последовательного приближения:
1. λ1=0
2.
3.
4.
Так как λ3= λ4 с точностью до четвертого знака после запятой, расчет можно прекратить. Полученный диаметр округлим по ГОСТу до ближайшего большего значения в миллиметрах d=20 мм
2. Определим зависимость от высоты полета потребного коэффициента сопротивления ζ12 дросселя регулируемого сопротивления при номинальном и форсажном режимах работы двигателя
-
При нормальном расходе топлива
Таблица значений для номинального режима работы двигателя
H, км |
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Pатм |
10330 |
5511 |
2710 |
1235 |
564 |
258 |
Qн |
1,2 |
0,611 |
0,311 |
0,158 |
0,08 |
0,04 |
Hнас |
9,8 |
10,1 |
10,2 |
10,05 |
10,03 |
10,01 |
Vср |
4 |
2,033 |
1,033 |
0,526 |
0,266 |
0,136 |
Re |
24242 |
12321 |
6260 |
3187 |
1612 |
824 |
λ |
0,025 |
0,03 |
0,035 |
0,042 |
0,039 |
0,077 |
ζ12 |
18,42 |
109,89 |
439,02 |
1633,85 |
6396 |
24518,8 |
Hрасп |
33,86 |
28,44 |
25,21 |
23,31 |
22,49 |
22,11 |
Hпотр |
18,8 |
5,36 |
1,5 |
0,43 |
0,104 |
0,042 |
1)
2)
3)
4)
5)
6)
если Re > 2300, то
если Re <2300, то
1)
2)
3)
4)
5)
6)
1)
2)
3)
4)
5)
6)
-
При форсажном расходе топлива и продольной перегрузке
Таблица значений для форсажного режима работы двигателя
H, км |
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Pатм |
10330 |
5511 |
2710 |
1235 |
564 |
258 |
Qн |
1,92 |
0,977 |
0,497 |
0,252 |
0,128 |
0,065 |
Hнас |
9,3 |
10 |
10,0 |
10,05 |
10,01 |
10 |
Vср |
6,4 |
3,26 |
1,656 |
0,87 |
0,426 |
0,216 |
Re |
38787 |
19757 |
10036 |
5272 |
2581 |
1309 |
λ |
0,022 |
0,026 |
0,031 |
0,037 |
0,044 |
0,048 |
ζ12 |
-5,6 |
28,93 |
154,72 |
618,7 |
2464,69 |
11016 |
Hрасп |
32,06 |
27,04 |
23,81 |
22,01 |
21,17 |
20,81 |
Hпотр |
45,22 |
12,7 |
3,6 |
1,036 |
0,287 |
0,068 |
1)
2)
3)
4)
5)
6)
1)
2)
3)
4)
5)
6)
если Re > 2300, то
если Re <2300, то
1)
2)
3)
4)
5)
6)
1)
2)
3)
4)
5)
6)
3. Найдем высотность топливной системы при номинальном и форсажном режимах работы двигателя
-
Для номинального режима
1)
2)
3)
4)
5)
6)
1)
2)
3)
4)
5)
6)
2. Для форсажного режима
1)
2)
3)
4)
5)
6)
1)
2)
3)
4)
5)
6)
Построим график зависимости ζ12(H) при номинальном и форсажном режимах работы двигателя.
Определим высотность при номинальном режиме работы, для чего построим график зависимости Hрасп. и Hпотр. от высоты полета.
Графики не пересекаются в заданном интервале высот и Нрасп. > Нпотр., следовательно, наша топливная система при номинальном режиме работы двигателя остается работоспособной на любой высоте.
Определим высотность при форсажном режиме работы, для чего построим график зависимости Hрасп. и Hпотр. от высоты полета.
4. Определим максимальную высоту полета при номинальном режиме работы двигателя в случае отказа бортового насоса первой магистрали.
где
Ннас определим по графику H=f(Q)
Если Re<2300, то ;
Если Re<2300, то
Полученные значения занесем в таблицу
Н (км) |
0 |
5 |
10 |
15 |
20 |
25 |
Ратм |
10330 |
5511 |
2701 |
1235 |
564 |
258 |
Qн(доА) |
2,6 |
1,3 |
0,68 |
0,34 |
0,18 |
0,19 |
Qн(отА) |
1,3 |
0,65 |
0,34 |
0,17 |
0,09 |
0,045 |
Ннас |
9,8 |
10,1 |
10,2 |
10,05 |
10,03 |
10,01 |
Vср(доА) |
4,22 |
2,12 |
1,1 |
0,56 |
0,3 |
0,14 |
Vср(отА) |
2,11 |
1,06 |
0,55 |
0,28 |
0,15 |
0,07 |
ReдоА |
18754 |
9422 |
4888 |
2488 |
1334 |
622 |
ReотА |
9377 |
4711 |
2444 |
1244 |
667 |
311 |
доА |
0,0270 |
0,0321 |
0,0378 |
0,0448 |
0,048 |
0,1029 |
отА |
0,0321 |
0,0382 |
0,045 |
0,0514 |
0,0959 |
0,2058 |
Нрасп |
18,84 |
13,55 |
10,4 |
8,99 |
7,75 |
7,37 |
Нпотр |
16,2 |
4,26 |
1,27 |
0,34 |
0,099 |
0,048 |
Определим высотность при номинальном режиме работы, для чего построим графики зависимости Нрасп и Нпотр от высоты полета.
Графики не пересекаются в заданном интервале высот и Нрасп > Нпотр, следовательно, наша топливная система, в случае отказа одного из бортовых подкачивающих насосов, при номинальном режиме работы двигателя остается работоспособной при любой высоте.