- •Введение.
- •Исходные данные по проекту.
- •2. Предварительный расчет эл сети.
- •2.1. Расчет баланса активной и реактивной мощности в сети.
- •2.1.1 Расчет баланса активной мощности сети.
- •2.1.2 Баланс реактивной мощности в сети.
- •2.2 Выбор конструкции сети, материалов проводов и
- •2.2.1 Выбор конструкции сети.
- •2.2.2 Составление схем вариантов проектируемой сети.
- •2.2.2 Расчет ориентировочного напряжения схем вариантов
- •2.3 Расчет сечений проводов лэп электрической сети.
- •2.3.1 Проверка проводов лэп по току в наиболее тяжелом
- •2.3.2 Проверка сети по потере напряжения в нормальном и
- •2.4 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
- •3. Технико-экономическое обоснование вариантов
- •4. Электрические расчеты основных режимов работы
- •5. Проверочный баланс активной и реактивной мощности
- •6. Заключение.
- •Введение………………………………………………………………….4
- •7. Список литературы.
2.3.2 Проверка сети по потере напряжения в нормальном и
аварийном режимах.
При проверке по потере напряжения должно выполнятся условие :
.
Произведем проверку сети по потере напряжения до наиболее удаленных от
РЭС подстанциях в нормальном и аварийном режимах .
Проверку выполняем, учитывая только продольную составляющую вектора
падения напряжения.
(9)
где Рi ,Qi - активная и реактивная мощности, текущие по реактивному и активному сопротивлениям.
ΔUдоп нр =15 – 20 ٪Uном ; ΔUдоп ав =20 – 25 ٪ Uном
Для 110 кВ ΔUдоп нр = 16,5 – 22 кВ,
Для 220 кВ ΔUдоп ав = 33 – 44 кВ.
Вариант №1
ΔU01 = кВ
ΔU02 = кВ
ΔU03 = кВ
ΔU04 = кВ
ΔU05 = кВ
Рассмотрим аварийный режим.
ΔU01 ав = 2 ΔU01 нр =1,8*2=3,6 кВ
ΔU02 ав =2 ΔU02 нр =2*4,67=9,34 кВ
ΔU03 ав =2 ΔU03 нр =2*3,12=6,24 кВ
ΔU04 ав = 2 ΔU04 нр =2*4,35=8,7 кВ
ΔU05 ав =2 ΔU05 н =2*2,32=4,64 кВ
Вариант с напряжением 220 кВ не проверяем так как потери напряжения будут меньше, чем при напряжении 110кВ.
Вариант №2
кВ
кВ
Рассмотрим аварийный режим при обрыве участка 0-3, 0-4.
Вариант №3
Проверка по потере напряжения в аварийном режиме при отключении участков 0-5, 0-2.
По напряжению 220 кВ не проверяем так как падение напряжения будет гораз-
до меньше, чем при напряжении 110 кВ.
Вариант №4
Проверка по потере напряжения в аварийном режиме при отключении участков 0-5, 0-3.
Вариант №5
Проверка по потере напряжения в аварийном режиме при отключении участков 0-1, 0-3.
По напряжению 220 кВ не проверяем так как падение напряжения будет гораз-
до меньше, чем при напряжении 110 кВ.
После проверки схем по потере напряжения прошли:
Вариант №1 на напряжение 110 и 220 кВ,
Вариант №2 на напряжение 220 кВ,
Вариант №3 на напряжение 220 кВ,
Вариант №4 на напряжение 220 кВ,
Вариант №5 на напряжение 110 и 220 кВ.
2.4 Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
на потребительских подстанциях.
Выбор числа трансформаторов на подстанциях произведем в соответствии с
категориями электроприемников.
На всех подстанциях выбираем по два трансформатора. Выбор производим
по ГОСТ 14.209-85, для максимального суточного графика работы потребителей
подстанции.
Рис.17 Суточный график нагрузки.
Sск можно принять за ориентировочную суммарную номинальную мощность
тр – ров подстанции.
Тогда ориентировочная номинальная мощность каждого из тр – ров будет:
(10)
где Sni - максимальная мощность i – подстанции
Sск -среднеквадратичная мощность графика нагрузки
n - число тр – ров на i – подстанции.
Значение Sор определяется до ближайшего большего значения по шкале стан-
дартных номинальных мощностей силовых тр – ров .
Sор1= (10,59*0,9)/2=4,77 мВА , принимаем два тр – ра мощностью по 6,3 мВА
каждый (2 х 6,3 мВА)
Sор2= (21,19*0,9)/2=9,54 мВА , принимаем два тр – ра мощностью по 10 мВА
каждый (2 х 10 мВА)
Sор3= (31,78*0,9)/2=14,3 мВА , принимаем два тр – ра мощностью по 16 мВА
каждый (2 х 16 мВА)
Sор4= (42,38*0,9)/2=19,1 мВА , принимаем два тр – ра мощностью по 25 мВА
каждый (2 х 25 мВА)
Sор5= (26,48*0,9)/2=11,92 мВА , принимаем два тр – ра мощностью по16 мВА
каждый (2 х 16 мВА)
На графике наносим значения суммарных номинальных мощностей тр – ров
каждой подстанции.
Sнт1= (6,3*2)/10,59=1,19
Sнт2= (10*2)/21,19=0,95
Sнт3= (16*2)/31,78=1,007
Sнт4= (25*2)/42,38=1,18
Sнт5= (16*2)/26,48=1,208
Проверка по допустимой статической перегрузки производится по условию:
Sнтi > Sнi
Из сравнения видно что с перегрузкой работают только тр – ры на подстанции
№2.
Определяется время ступеней лежащих выше линии Sнт, h=4 ч
Определяется коэф – т начальной загрузки К1,
Определяется коэф – т перегрузки К2,
1,05
Коэф – т допустимой перегрузки для Оренбургской области составляет:
К2доп =1,404
Проверяем выполнение условия при систематической перегрузки:
К2доп > К2
1.404>10.05
Проверим работу тр – ров в аварийном режиме, при этом допустим, что на двух
тр – ных подстанциях в аварийном режиме работает один тр – р, а другой от-
ключен на 24 часа.
Определим коэф – т аварийной перегрузки для каждой подстанции:
=1,89
=1,79
=1,52
=1,49
Определим коэф – т аварийной перегрузки при h=24 часа, при t1 =-20 °С,
Кав доп =1,6, t2 =-10 °С, Кав доп =1,5.
где t3 температура для Оренбуржья 13,4 °С
Чтобы тр – ры выдержали нагрузку, должно выполнятся условие:
Кав<Кав доп
Для подстанции №1 1,51<1.534,
Для подстанции №4 1,52<1.534,
Для подстанции №5 1,49<1.534,
Подстанции №2 и №3 испытывают перегрузки в аварийном режиме, следова –
тельно потребители подстанции №2 могут получить в аварийном режиме:
1,534Sнт2 = 1,534*10=15,34 мВА
Недостаток мощности составит
Sн2-1,534Sнт2=21,19-15,34=5,85 мВА или 27,6٪
Следовательно подстанцию №2 необходимо разгрузить в аварийном режиме
на 5,85 мВА за счет отключения потребителей 3 категории которые составляют
50٪ от общей мощности, это 10,595 мВА.
Потребители подстанции №3 могут получить в аварийном режиме мощность:
1,534Sнт3 =1,534*16=24,544 мВА
Недоотпуск мощности составит:
Sнт3 – 1,534 Sнт3 =31,78-24,544=7,236 мВА или 22,8٪
Следовательно подстанцию №3 необходимо разгрузить в аварийном режиме на
7,236 мВА за счет отключения потребителей 3 категории, которые составляют
20٪ или 6,356 мВА.
Так как Sнед>S3 данный тр – р не может быть принят принимается тр – ры
(2 х 25 мВА) .
Таблица 6 Данные трансформаторов.
№ п/ст |
Sнi мВА |
число тр - ров |
Тип тр - ра |
Sнт мВА |
Uн вн кВ |
Uн нн кВ |
ΔРхх кВт |
ΔРкз кВт |
Uкз ٪ |
Iхх ٪ |
110 кВ |
||||||||||
1 |
10,59 |
2 |
ТМН |
6,3 |
115 |
11 |
10 |
44 |
10,5 |
1 |
2 |
21,19 |
2 |
ТДН |
10 |
115 |
11 |
14 |
58 |
10,5 |
0,9 |
3 |
31,78 |
2 |
ТРДН |
25 |
115 |
10,5 |
25 |
120 |
10,5 |
0,65 |
4 |
42,38 |
2 |
ТРДН |
25 |
115 |
10,5 |
25 |
120 |
10,5 |
0,65 |
5 |
26,28 |
2 |
ТДН |
16 |
115 |
11 |
18 |
85 |
10,5 |
0,7 |
220 кВ |
||||||||||
1 |
10,59 |
2 |
ТРДН |
40 |
230 |
11 |
50 |
170 |
12 |
0,9 |
2 |
21,19 |
2 |
ТРДН |
40 |
230 |
11 |
50 |
170 |
12 |
0,9 |
3 |
31,78 |
2 |
ТРДН |
40 |
230 |
11 |
50 |
170 |
12 |
0,9 |
4 |
42,38 |
2 |
ТРДН |
40 |
230 |
11 |
50 |
170 |
12 |
0,9 |
5 |
26,28 |
2 |
ТРДН |
40 |
230 |
11 |
50 |
170 |
12 |
0,9 |
Таким образом силовые тр – ры подстанций выбраны и проверены на перегрузочную способность в соответствии с ГОСТ 14209 – 85 и ПУЭ.