vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Задача 12

Опр-ть кол-во глины и воды для приготовления 1 м³ бур.р-ра ρ-тью

ρ б.р.=1,25 г/см³.

Решение

Кол-во глинопорошка для приготовления 1 м³ глинистого бур.р-ра: q гл = ρ гл · (ρ б.р.- ρ в) / ρ гл – ρ в ; где:

-ρ гл – плотность глинопорошка = 2,6 г/см³ -ρ в – плотность воды = 1,0 г/см³.

q гл = 2,6 (1,25 – 1,0) / 2,6 – 1,0 = 0,406 т/м³.

Объём глины: V гл = q гл / ρ гл = 0,406 / 2,6 = 0,156 м³. Объём воды: V в = 1 – V гл = 1 – 0,156 = 0,844 м³.

ПРИМЕЧАНИЕ: Кол-во глины для приготовления 1 м³ бур.р-ра с учётом влажности глины опр-ся по формуле:

q гл = ρ гл · (ρ б.р.- ρ в) / ρ гл – ρ в (1 – n + n · ρ гл) ; где:

-n – влажность глины в долях единицы. Для практических расчётов n = 0,05 ÷ 0,1.

Задача 13

Опр-ть допустимое число поворотов прихваченной бурильной

колонны (при её отбивке ротором), необходимое для её освобождения, если диаметр колонны с высаженными внутрь концами равен 114 мм, глубина прихвата L н.п. = 2500 м. Группа прочности D; § = 10 мм; натяжение б.к. Q допуст. = 0,5 МН;

запас прочности, связанный с освобождением прихваченной б.к. =

K = 1,3.

Решение

Допустимое число поворотов ротора n р опр-ют:

nр = 0,204 · 10¯ 4 · L н.п. / D · √ (σ т / k )² - σ ² р

-L н.п.- длина неприхваченной б.к., м.

-D - наруж. диаметр б.т., м.

-σ т - предел текучести материала труб, МПа.

-σ р – напряжение растяжения, МПа.

σ р = Q доп / F = 0,50 / 32,8 · 10¯ 4 = 152,5 МПа.

Здесь F = 32,8 см ² - площадь поперечного сечения тела трубы.

Тогда: n р = 0,204 · 10¯4 · 2500 / 0,114 · √ ( 380,0 / 1,3 )² - 152,5² =

11,5 поворота.

Фильтрация (водоотдача)

Q2 = Q1 · √ Т2 / Т1 ; где: - Q2 – неизвестный V-м фильтрата по истечении времени Т2 (см³); - Q1 – известный V-м фильтрата за

период Т1 (см³).

ПРИМЕР: Если водоотдача Q1 через 7,5 ( 7 ½ ) минут равна 5 см³, то водоотдача Q2 через 30 минут будет равна: Q2 = 5 · √ 30 / 7,5 = 5

· √ 4 = 5 · 2 = 10 см³.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Задача 14

Расставить нефтяную ванну для освобождения прихваченной 140- мм б.т. с §=8мм, если Н=2300 м; D долота=295,3мм; длина неприхваченной части колонны L н.п.=2000 м; ρ б. р.=1,25; ρ н=0,8.

Решение

Опр-м необходимое кол-во нефти для ванны:

V = 0,785 · (D² cкв - D²) · Н1 + 0,785 · d² · Н2, где:

-D скв – Ø скв-ны, м. D скв = k · D д = 1,2 · 295,3 = 354 мм.

Здесь k – коэф.,учитыв., увеличение Ø-ра скв-ны за счёт образования каверн, трещин и др.(вел-на его колеблется в пределах

1,05 ÷ 1,3);

D= 0,140 м – наруж. Ø-р б.т., м.;

-Н1 – высота подъёма нефти в з.п. Нефть поднимают на 50-100 м выше места прихвата:

Н1 = Н – L н.п. + (50÷100);

Н1 = 2300 – 2000 + 100 = 400 м.

- d – внутр. Ø-р б.т., м.

d = D - 2· § = 140 – 2 · 8 = 124 мм.

- Н2 – высота столба нефти в трубах, необходимая для периодического (через 1-2 часа) подкачивания нефти в з.пр-во. Принимая Н2 = 200 м, находим:

Vн=0,785·(0,354²-0,140²)·400+0,785·0,124²·200=35,8м³. Кол-во бур.р- ра для продавки нефти: V б.р.=0,785·0,124²·(2300-200)=25,4 м³.

Опр-м MAX давление при закачке нефти, когда за б.т. находится

б.р-р, а сами б.т. заполнены нефтью: Р = Р1+Р2; - Р1 – давление,возникающее при разности плотностей столбов

жид-сти в скв-не (в трубах и за трубами):

Р1 = Н · (ρ б.р.-ρ н) / 100 = 2300 · (1,25-0,8) / 100 = 10,3 Мпа;

- Р2 – давление, идущее на преодоление гидравлических потерь. С достаточной для практических расчётов точностью:

Р2 = 0,001 · Н + 8 = 0,001· 2300 = 3,1 Мпа. Тогда Р = 10,3 +3,1 =13,4 Мпа.

Считая, что нефтяная ванна будет проводиться при помощи ЦА- 300, мощность двигателя которого N=120 кВт, можно опр-ть возможную подачу насоса:

Q = 10,2 · η · N / 10 · P = 10,2 · 0,635 · 120 / 10 · 13,4 = 5,8 дм³/с.

-η – К.П.Д. насоса ЦА-300 равный 0,635.

ПРИМЕЧАНИЕ: Расчёт водяной и кислотной ванн проводится

аналогично расчёту нефтяной ванны.

* * *

БЕЗ ТОПОПРИВЯЗКИ НЕ БУРИТЬ !!! ВСЕГДА вызываем топографов перед началом бурения всех скважин ( 1… 5 … 10…)

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Задача 15

Опр-ть MAX скорость спуска б.и. с целью предупреждения поглощения бур.р-ра при следующих условиях: глубина залегания поглощающего горизонта 1800 м; D дол = 215,9 мм; D б.т. = 146

мм; Р пл = 19 МПа; ρ б.р.=1,16; η = 0,02 Н·с/м² (динам. вязк.)

Решение

МАХ-ую скорость спуска б.к.:

U max = (P гидр – Р пл) · (D² дол – d² б.т.) / 3300 · L · η

-Р гидр – гидростатическое давление столба б.р., МПа

-Р пл – пластовое давление, МПа

Р гидр = Н · ρ / 100 = 1800 · 1,16 / 100 = 20,88 МПа

Следоват-но U мах = (20,88-19) · (215,9²-146²) / 3300 · 1800 ·

0,02 = 0,4 м/с.

Задача 16

Расход глины на приготовление 1 м³ глинистого раствора.

Х = ρ г · ( ρ р – ρ в) / ρ г – ρ в · (1 – n + n · ρ г); где:

-Х– необходимое кол-во глины для приготовления 1 м³ глинистого р-ра в (тн.)

-ρ г – плотность глины в г/см³; - ρ р – плотность глинистого р-

ра в г/см³; - ρ в – плотность воды в г/см³; - n – влажность глины

в долях единицы.

Объём глины V в раздробленном виде в м³: V = X / 1,9; где:

1,9 – средняя плотность глины в тн/м³.

Задача 17

Расход цемента на приготовление 1 м³ цементного раствора ρ

= 1,82 г/см³:

Х = ρ ц · (ρ ц.р. – ρ в) / ρ ц – ρ в = 3,12 · (1,82 – 1,00) / 3,12 –

1,00 = 3,12 · 0,82 / 2,12 = 2,5584 / 2,12 = 1,2 тн.= 1206,79 кг.

* * *

В практике бурения обычно В / Ц равно 0,4 - 0,5. Нижняя его

граница определяется текучестью получаемого тампонажного раствора, а верхняя – прочностью получаемого цементного камня.

* * *

Определение количества цемента (осреднённые значения):

-Q пцт 1-50 сс = 1,23 (или 1,21) · V з.п. = ..... при В / Ц = 0,5

-Q гельцемент = 0,92(или 0,84) · V з.п. = ..... при В / Ц =

0,75÷0,85

-Q облегчённый = 0,73 · V з.п. = ..... при В / Ц = 0,8 ÷ 0,95

-Q утяжелённый «G» = 1,33 · V з.п. = ..... при В / Ц = 0,33 ÷ 0,35;

1,667 · 10 –3

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

где: 1,23 (или 1,21) ….. – насыпная V-ная масса, (г/см³).

Задача 18

Время цикла промывочной жидкости по системе бурильная колонна – затрубное пространство длиной L.

Т = (f 0 + F) · L / Q; где: - f0 – площадь проходного сечения бур.труб; - F–площадь поперечного сечения кольцевого пространства; - Q – расход жидкости.

Если Q измерять в л/сек., f 0 и F в см³, L в м., то время цикла Т =

· L · ((f 0 + F) / Q); мин.

Задача 19

Скорость восход. Потока жид-ти в кольцевом пространстве.

Средн.скор.восход.потока промыв.жид-ти в кольцевом простр-ве:

ω = 4 / π · (Q / (D² скв – d²); где: -Q – секундный расход жидкости; - D скв –Ø-р скважины;- d – наруж.Ø-р бур.труб или УБТ.

Если Q измерить в л/сек., D скв. И d в см., а ω в м/сек., то:

ω = 4 · 10 · Q / π · (D² cкв – d²) = 12,73 · Q / (D² скв – d²)

* * *

Скорость восходящего потока бур.р-ра должна обеспечивать

полный вынос выбуренной породы и осыпающихся частиц на поверхность.

При бурении: турбинном = 1,1 – 1,2 м/с; роторном = 0,9 – 1,0 м/с. Q = υ · S; (м/с ·м²) = м³/с (надо перевести в дм³/с, т.е. в л/с.)

Закон Архимеда.

Давление столба жидкости: P = Pа + ρ · g · h; где: - Pа –

нормальное атмосферное давление (101325 Па); - g – ускорение

свободного падения тел (9,8 м²/с).

На тело, погруженное в жидкость (или газ), действует выталкивающая сила Fа, направленная вертикально вверх и численно равная весу вытесненной жидкости (или газа):

Fа = ρ · g · V; где: - ρ – плотность жидкости (газа); - V – объём тела; - Fа – называют также силой Архимеда.

Условия плавания тел: m · g > Fа – тело тонет; m · g = Fа – тело плавает;

m · g < Fа – тело всплывает.

Закон Гука.

L / L = F / E·S = σ(сигма) / E; где: - L / L – относительное удлинение стержня; - S – площадь поперечного сечения стержня; - F

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

–сила упругости; - σ (сигма) = F / S – механическое напряжение; - Е

–модуль упругости (модуль Юнга).

Задача 20 Гидравлический расчёт трубопроводов.

Хар-р движения жидкости в трубопроводе опр-тся безразмерным параметром (числом) Рейнольдса: Re = (υ ср.· d) / ν; где:

-υ ср – cред.скор.движ.жид-ти в см/сек.; - d – внутр.Ø-р трубопровода в см.; - ν – кинемат.вязкость в см²/сек.

-При Re < 2320 - режим движения жидкости ламинарный, при

Re > 2800 – турбулентный.

Задача 21

Опр-ть, на какой Н произошла поломка б.т. при след.усл..

После спуска 146-мм. б.к. на Н=2800 м ГИВ над забоем показал 80

делений. В процессе бурения произошла поломка б.к., в результате чего индикатор веса показал 71 деление.

Решение: Вес б.к. при этом уменьшился на 80-71=9 делений. Согласно данным табл.84; 80 делениям ГИВ соотв-ет усилие на одном конце талевого каната 92,4 кН, а 70 делениям-78,5 кН. Тогда цена одного деления ГИВ между 70 и 80 делениям составит (92,4-

78,5 /10)=1,39 кН. Уменьшение веса б.к. (в кН) соответствующее 9 делениям, Q=1,39·8·9=100,08 кН. Здесь 8-число рабочих струн при оснастке 4х5. Опр-м, какой длине б.к.соотв-ет вес 100,08 кН.

L = Q / ( q · (1 – ρ б.р. / ρ м.)) = 100,08 / (39,2 · (1 – 1,3 / 7,85) · 0,01) = 306 м.

-ρ б.р. и ρ м. – плотность бур.р-ра 1,3 и стали 7,85 г/см³.; - q = 39,2 кг - масса 1м. 146-мм б.т. (см. табл.24). Таким образом, поломка б.т. произошла на глубине H =2800-306=2494 м.

	Показатели ГИВ			табл.84
Показатели	Усилие на один конец талевого		Отклонение,кН
прибора	каната, кН
	с верньером	без верньера с верн-м без верн-ра
10	5,00	5,00	0	0
20	18,15	17,50	1,40	1,00
30	30,50	28,50	1,75	1,30
40	41,65	40,15	1,90	1,90
50	54,15	52,25	1,90	2,50
60	66,50	53,90	1,75	1,65
70	78,5	75,65	2,25	1,90
80	92,4	88,50	1,90	1,75
90	106,4	101,75	1,65	1,80

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

100

121,5

116,00

0

0

Задача 22

Опр-ть сколько бур.р-ра надо долить в скв-ну с целью предупреждения проявлений, если из скв-ны поднято 40 свечей стальных бур.труб Ø-ром 140мм.

Решение: По табл.78 находим: вытесняемый V-м б.р-ра при спуске 140мм. б.т. составляет 1,075 м³ на 10 свечей. Соотв-нно на 40 свечей V-м р-ра будет = 1,075 · 4 = 4,3 м³. Если за время подъёма 40 свечей в скв-ну долить меньше 4,3 м³ б.р-ра, значит будет приток флюидов из пласта в скв-ну.

						Таблица 78
Типоразмер Масса			Вытесняемый объём бур.р-ра, м³
бур.труб,	1м труб,	на 1м	на 1свечу	на 5свечей		на 10свечей
мм.	кг.	труб	(25 м)		(125 м)	(250 м)
СБТ-89	19,3	0,0025	0,0625		0,3125	0,625
СБТ-102	23,4	0,0030	0,0750		0,3750	0,750
СБТ-114	28,9	0,0037	0,0925		0,4625	0,925
СБТ-127	29,8	0,0038	0,0950		0,4750	0,950
СБТ-140	33,4	0,0043	0,1075		0,5375	1,075
ЛБТ-93	8,4	0,0030	0,0755		0,3750	0,750
ЛБТ-114	11,0	0,0040	0,1000		0,5000	1,000
ЛБТ-129	14,3	0,0051	0,1275		0,6375	1,275
ЛБТ-147	16,5	0,0060	0,1500		0,7500	1,500
УБТ-108	63,0	0,0080	0,2000		1,0000	2,000
УБТ-146	97,0	0,0124	0,3100		1,5500	3,100
УБТ-178	156,0	0,0200	0,5000		2,5000	5,000
УБТ-203	192,0	0,0246	0,6150		3,0750	-
УБТ-229	273,0	0,0350	0,8750		4,3750	-
УБТ-254	336,0	0,0431	1,0775		5,3875	-
УБТС-133	84,0	0,0107	0,2675		1,3375	-
					Таблица 30
Трубы			Диаметр, мм.
УБТ	108 121 146 159 178 178 203				203 229 229 229		254
Обсадные	114 127 146 168 178 219 245 273 299 324 351 ≥377

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Зарезка нового ствола с цементного моста.

1). Опрессовка 2ТО и его спуск (Д+2ТО-240 1,30°+ориентац-й пер-

к+ЛБТ-147(12-20м)+ПК)

2). Определяем прочность моста = 5 делений.

3). Установка (визировка). Промывка скв-ны в течение 1-го цикла.

Установка 2ТО для работы «под себя» (от 90 ° до 270°). Реактивный момент (М реакт.) учитывается (подтяни на щелчок).

4). Включить бур.насос и произвести наработку жёлоба расхаживанием инструмента на длину 8м. Наработка жёлоба (уступа) в течение 30мин.: разметить бандаж лебёдки на деления по

5см. по всей окружности бандажа.

а). Установка 2ТО на забое при отключенных насосах. Отметка 0 (ноль) на квадрате = 8м. захода квадрата; б). Подъём квадрата при опущенных клиньях до начала квадратной части;

в). При работающем 2ТО нарабатываем жёлоб в течение 30 мин., т.е. это спуск-подъём до отметки 0(ноль) на квадрате 25-30 раз.

5). Оставляем работающий 2ТО на 30-35мин. в нижнем положении

(отметка 0).

6). Разбиваем квадрат от нулевой отметки (1м = 10 делений х 10 см – в известняках):

1-ый метр=бурить 10см по15мин,т.е.15х10=150мин=2,5часа. 2-ой метр=бурить 10см по12мин,т.е. 12х10=120мин=2часа. 3-ий метр=бурить 10см по 9мин,т.е.=1,5часа.

4-ый метр=бурить 10см по 6мин,т.е.=1час. 5-ый метр=бурить 10см по 5мин,т.е.=50мин. 6-ой метр=бурить 10см по 4,5мин,т.е.=45мин. 7-ой метр=бурить 10см по 3,5мин,т.е.=35мин.

* Во время зарезки брать шлам и определять наличие породы в шламе (каждый метр). При наличии в шламе 75 % породы, можно нагружать инструмент по 1 делению ГИВ-6 на каждый метр

проходки. Во избежание зарезки в старый ствол необходимо углубиться не менее 17м.(см. план работ).

7). При положительном результате – поднять КНБК (см. план работ). 8). Собрать КНБК: (Д295,3мм+Д1-240+УБТ-203+ПК-114х8,56-

остальное и продолжить бурение до глубины под Э.К.Ø139,7х7,72 «VAM» до забоя по проекту.

* * *

Зарезка долотом 118мм с цем.моста ДР-95(5-31м)+ДУБТ-76(9-16м)

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Скорость зарезки – 3м/час. 8мх3часа=24часа-время бурения в

режиме зарезки нового ствола. Внимание - смотри долото!

* * *

При зарезке смотрим на ситах выход шлама (цемент должен быть твёрдый, кусками). С 1272м – конкретная зарезка(КНБК=30-

80м+73свечи Ø 114=1237-25м+заход квадрата 4м)=1272,05м. 1м

прошли так.

Делим 1м на 10 частей по 10 см 1). 1-й метр (10см бурим 20мин с навеса 40дел. вес на крюке.

1272+1=1273м; заход квадрата 5м.). Выход шлама=100 % цемент. 2). 2-й метр (10см бурим 17мин с навеса 40дел. вес на крюке.

1273+1=1274м; заход квадрата 6м.). Выход шлама=95 % цемент.

3). 3-й метр (10см бурим 15мин с навеса 40дел. вес на крюке.

1274+1=1275м; заход квадрата 7м.). Выход шлама=90 % цемент.

4). 4-й метр (10см бурим – 10мин; 10см – 10мин; 10см – 15мин; 10см

– 17мин; 10см – 20мин). 1276м.; заход=8м. Вес=39дел. 85%-цемент.

5). 5-й метр(10см бурим – 10мин). 1277м. Заход 9м. Вес=38дел. 95 %

цемент.

6). 6-й метр (10см бурим – 10мин). 1278м. Заход 10м. Вес=38дел.

7). 7м прошли. Заход 11м. Вес=38делений.1279м. В шламе-цемент

90-95 %.

8). Наращивание.

	*	*	*
1	кГс=9,80665 Н	ХºС=Х+273,15 К
1	кГс/см²=9,8067·104 Па		н.а.д.=760мм.рт.ст.=101325 Па
1	Па=1,02·10-5 кГс/см²	1 баррель=158,988 л.
1	кГс/см²≡14,22 РSi	1" дюйм=25,4мм
1	РSi≡0,07031 кГс/см³	1´ фут=12"=0,3048 м
1	МПа≡142,2 РSi	1 Ватт=1,36·10-3 л.с.(лошад.сила)
1	Н=0,1019716…кГс	1 л.с.=736 Ватт
1кГс/м²=9,80665 Па		1 кВт · ч=3,6·10-6 Дж
1	галлон(США)=3,785 л=4,546 л(британский галлон)
	*	*	*

По России и у нас по УБР г.Ижевск: производится дефектоскопия и перенарезка резьб: - турбинный способ бурения - через 300 часов; -

роторный способ бурения – через 200 часов.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Задача 23. Пример расчёта УБТ.

Опр-ть Ø-р и L УБТ при след.усл.: бурение под Э.К. Ø168мм; Ø предыдущей О.К. 273мм. Способ бурения - турбинный; Ø турбобура 190мм; вес его 0,025 МН; долото 3-х шарош. Ø 244,5мм; нагрузка на

долото 0,1МН. Перепад давления на долоте и в турбобуре 6 МПа. Условия бурения нормальные.

Решение. По табл.29 для норм-х усл-й бурения долотом Ø 244,5мм

выбираем УБТ Ø 203мм. Но т.к. Ø турбобура 190мм, за наибольший размер УБТ принимается Ø турбобура 190мм. Данный Ø-р, согласно

табл.30,обеспечивает необходимую жёсткость. По табл.31 выбираем Ø б.к. в зависимости от Ø-ра предыдущей О.К., равного 273мм. Для данного случая Ø-р б.к. принимаем равным 140мм. Проверяем отношение Ø-ра б.т., расположенных над УБТ, и самих УБТ, т.е. d / D турб. = 140 / 190 = 0,74. Т.к. это отношение меньше 0,75, то согласно общим рекомендациям по расчёту УБТ Ø-р УБТ,

устанавливаемых над турбобуром, принимаем равным 178мм, для которого выдерживается указанное выше условие: d / D убт = 140 / 178 = 0,79. Длину УБТ опр-м по формуле(14):

L убт = ((1,25 · 0,10) – 0,025) / 0,00156 = 64,1 м.

Принимаем L убт = 75м., т.е. 3-и свечи по 25м. Вес УБТ составляет

Q убт = 75 · 0,00156 = 0,117 МН. Крутящий момент затяжки для соединений УБТ рекомендуется в пределах 26000-32000 Н·м.; где:

формула (14):				- G – вес задойн.двиг., МН;
L убт = (1,25 · Р дол – G) / q убт; (м);
- Р дол – нагрузка долото, МН;			- q убт – вес 1 м УБТ, МН.
КНБК			Диаметр, мм		Таблица 29
Долото	139,7-	149,2-	165,1-	187,3-	212,4-	244,5-
УБТ:	146	158,7	171,4	200	228,6	250,8
в норм.	114	121	133	159	178	203
усл-х		(133)	(146)
в ослож.	108	114	121	146	159	178
усл-х
Долото	269,9	295,3	320	349,2	374,6-	>393,7

393,7

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

УБТ:
в норм.усл.		229		245		245		254	273		273
в ослож.усл.		203		219		229		229	254		254
Трубы Способ					Диаметр, мм.					Таблица 31
	бурения
Обсад- ВЗД		-	-	-	-	-	178	194	219	245	273	299
ные	Ротор 114 127 140 146 168						178	194	219	245	273 ≥299
Бури-	ВЗД	-	-	-	-	-	89	102	114	127	140;	140;
льные											146	146
	Ротор	60	60	73	73	89	89	102	114	127	140	140
Обсад-	ВЗД 324 340 ≥406
ные	Ротор	-	-	-
Бури-	ВЗД 140; 140; 168
ные	Ротор	146 146
		-	-	-

Задача 24

Опр-ние необходимой подачи насосов для полного выноса выбуренной пооды.

Проверить, обеспечивается ли полный вынос выбуренной породы и осыпающихся частиц на поверхность при следующих условиях: способ бурения – турбинный; D долота 269,9мм; D б.т.=140мм; Q подача насосов 39 дм³/с.

Решение. Для турбинного способа бурения скорость восходящего потока должна быть 1,1-1,2м/с. По табл. 76 находим, что для

обеспечения скорости 1,1м/с при диаметрах долота 269,9мм и труб 140мм необходимо иметь подачу насосов 46,2 дм³/с. При подаче 39 дм³/с обеспечивается скорость восходящего потока 1,0 > υ > 0,9, поэтому необходимо увеличить подачу насосов или перейти на роторный способ бурения в данном интервале.

* * *

Для обсадных труб Ø до 219мм используется жёсткий двойной шаблон длиной 150мм и Ø-ром на 3мм меньше Ø внутр. О.Т.

Для О.Т. Ø 245мм и больше, шаблон должен иметь длину 300мм и Ø-р на 4 и 5мм меньше Ø внутр. О.Т. Ø-ром 245-340мм и 407-

508мм соответственно.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Запас О.Т. должен быть 2 % от общей длины всей колонны(повышенной прочности).

Задача 25

Опр-ть Ø-р и L УБТ для след.условий: бурение ведётся под Э.К.Ø140мм; предыдущая О.К. состоит из труб Ø-рами 245 и

219мм. Способ бурения – роторный, частота вращения ротора – 9,42 рад/с(90 об/мин). Долото Ø190,5мм; перепад давления на долоте 8 МПа; осевая нагрузка на долото 0,1 МН. Вес наддолотной компоновки для борьбы с кривизной ствола скважины 0,02 МН. Бурение ведётся в осложнённых условиях. Долото имеет 3-и

насадки Ø11мм каждая.

Решение. По табл. 29 для долота Ø190,5 выбираем УБТ Ø146мм. Данный Ø обеспечивает необходимую жёсткость при бурении под колонну Ø 140мм(см.табл.30). Исходя из Ø-ра предыдущей О.К. и

согласно табл.31, принимаем б.к. ступенчатой, т.е. состоящей из труб Ø-ром 114х127мм.

Опр-м отношение Ø-ра б.труб к Ø-ру УБТ: d / D убт = 114 / 146 =

0,78. Следовательно, конструкция УБТ будет одноразмерной. Рассчитываем длину УБТ по форм.: L убт = (1,25 · Р дол) / q убт;

L убт = (1,25 · Рдол) / q убт = (1,25 · 0,1) / 0,00097 = 128,86 м.

Принимаем длину 125м, т.е. 5 свечей по 25м. Вес УБТ Q убт = 125 · 0,00097 = 0,12 МН. Опр-м критическую нагрузку для подобранного размера по форм.: Р кр = 2 · 3√ Е · I · q² - р0 · F0; где:

- Е – модуль упругости (2,1 · 10 7 Н / см²); - I – экваториальный момент инерции сечения трубы, см4; - q- вес единицы длины УБТ, Н/см; - р0 – перепад давления на долото, Н/см2; - F0 – суммарная

площадь отверстий долота, см2. I = π / 64 · (D4 – d4)

По табл.28 находим Р′ кр. = 32кН. Тогда Р кр. = 32000 - 800 · 2,85 = 29720Н=0,03МН. Т.к. Р кр < Р дол, то согласно общим рекомендациям по расчёту УБТ необходимо устанавливать по длине УБТ промежуточные опоры. Число опор(по табл.32 и формуле: m = (P дол – Q к) / (q убт · а) - 1; вес наддолотной компоновки – Q к – для борьбы с искривлениями ствола скважины, МН; - а – рас-ние м/у опорами(число опор не д.б. меньше 2-х); величина –а-

приведена в табл.32) будет равно: m = (0,1 – 0,02) / (0,00097 · 18,5) –

1 = 3,46. Принимаем число опор равным 4. Крутящий момент затяжки для соединений УБТ рекомендуется в пределах 13000 – 16000 Н · м.

* * *

Старый «дедовский» способ расчёта продавки:

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

ПРИМЕР. (9″)² : 2 и умножить на глубину (524,85м) = 81 : 2 =

40,5 · 524,85 = 21256,425 : 1000 = 21,256 = 21м³.

Т.е.: наружный диаметр О.Т. в дюймах возвести в квадрат;

разделить на 2; умножить на забой и делить на 1000.

	Установка угла перекоса на ДР-95 № 35
Lокруж.=330мм=360º		Х = α = 154,9º 2º51′ : 60′ = 0,85; то: 2,58º
	142мм=Х	i = 9,0º / 10метров
h = 21,5мм (20мм)		ДР-95 № 35 Lобщ.=5-40м; Lкр.=1-50м.
		* *	*	Таблица 32
Ø УБТ,	Расстояние между опорами (в м) для различной частоты
	вращения, рад/с (об/мин)
мм	5,23 (50)	9,42 (90)	12,56 (120)	15,7 (150)
108-114	20,0	16,0	13,5	12,0
121	22,0	16,5	14,0	13,0
133	23,5	17,5	15,0	13,5
146	25,0	18,5	16,0	14,5
159	31,0	21,5	18,5	17,0
178	33,0	23,5	21,0	19,0

Квадратные промежуточные опоры в зависимости от Ø-ра долота выбирают по следующим данным:

Ø долота, мм	139,7-146 149,2-158,7		165,1-171,4
Диагональ квадрата, мм	133	143	153
Ø долота, мм	187,3-200 212,4-228,6		244,5-250,8	269,9
Диагональ квадрата, мм	181	203	230	255

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Цементирование скважин с солевыми отложениями

Назначение и свойства: предотвращение размыва соленосных

отложений. «Разделение» и повышение коэффициента вытеснения. Состав: насыщенные водные растворы солей NaCl; MgCl2; CaCl2;

Na2CО3 и другие.

Цементирование скважин в условиях низких температур

«Разделение», повышение коэффициента вытеснения. Состав: незамерзающая буферная жидкость: вода+диэтиленгликоль+песок.

Буферные жидкости

Необходимость особо качественной очистки стенок скважины от фильтрац.корки, достижение напряжённого контакта и сцепления между цементным камнем и стенками скважин. Ограниченное использование вследствие высокой коррозионной активности.

Назначение и свойства: удаление остатков бур.р-ра и разрушение фильтрац.корки. Повышение коэф-та вытеснения.

Состав: Хим.активные водные р-ры: соляной кислоты(15%);

сульфаминовой кислоты(20%); гидроксида натрия(5%); кальцинир.соды(5%); солей соляной кислоты(5-10%); сернокислого железа(5%); кремнийорганического продукта КЭ-1408 (5%).

Назначение: отверждение глинистой корки. Состав: 35-70 % раствор ортофосфорной кислоты.

* * *

Истинные растворы представляют собой однородную среду, в

которой частицы твёрдого тела равномерно распределены в жидкой фазе в виде молекул или отдельных ионных групп.

Коллоидные растворы, в которых частицы твёрдого тела

распространены в жидкости в виде групп молекул (многих десятков и сотен), имеющих размеры от 0,0001 до 0,000001 мм. При хранении

такие растворы превращаются в студнеобразную массу.

Суспензии (взвеси) – смеси твёрдых частиц с водой, которые

быстро оседают при нахождении такой взвеси в состоянии покоя. Размеры частиц твёрдой фазы могут достигать от 1 до 0,0001 мм.

Гидрофильные растворы – если вода хорошо смачивает твёрдые частицы и сила сцепления между ними превосходит сцепление между частицами воды, частицы в таких растворах образуют вокруг

себя прочную гидратную (водную) оболочку.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Гидрофобные – при недостаточном сцеплении воды с твёрдым телом они плохо смачиваются. В таких растворах гидратные оболочки вокруг твёрдых частиц отсутствуют.

Коагуляция – процесс слипания коллоидных частиц. Седиментация – осаждение частиц из раствора под действием

силы тяжести.

						Таблица 28
Условное наруж. обоз- внутр. Ø-р					Теорет. Критич.нагрузка
обозна- Ø-р,		наче- Ø-р,		про-	масса	(без учёта гидрав-
чение	мм.	ние	мм.	точ-	1 м	лической нагрузки)
трубы.		резь-		ки	тру-	Р′ кр = 2 · 3 √ Е ·
		бы.		под	бы,	· I · q²; кН.
				эле-	кг.
				ватор,
				мм.
УБТ-95	95	З-76	32	-	49,0	11,6
-108	108	З-88	38	-	63,0	16,3
-146	146	З-121	75	-	97,0	32,0
-159	159	З-133	80	-	116,0	40,5
-178	178	З-147	80	-	156,0	57,8
-203	203	З-171	100	-	192,0	78,6
УБТС-120 120		З-101	64	102	63,5	18,5
-133	133	З-108	64	115	83,0	25,6
-146	146	З-121	68	136	103,0	33,5
-178	178	З-147	80	168	156,0	57,8
-203	203	З-161	80	190	214,6	85,6
-219	219	З-171	110	190	221,0	95,4
-229	229	З-171	90	195	273,4	118,2
-245	245	З-201	135	220	258,0	121,5
-254	254	З-201	100	220	336,1	155,8
-273	273	З-201	100	220	397,1	192,1
-299	299	З-201	100	245	489,5	249,8

* * *

Тиксотропия – свойство раствора разжижжаться при перемешивании и загустевать в состоянии покоя. При физико-

химическом воздействии на раствор с коагулированным осадком он может снова перейти в раствор. Этот процесс называется

пептизацией, а вещества – пептизаторы.

Аэрация – технология нагнетания воздуха и газа в различных объёмах в буровой раствор для уменьшения гидростатического

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

напора. Сравнить насыщение воздухом (случайное механическое включение и дисперсия воздуха в систему бурового раствора).

Кольматация – Гидратация – Репрессия – Депрессия – Дренирование -

Пеногасители СКС-30, АРМ-15(РС) – суспензия резины в диз.топливе в

соотношении 1:10. После смешения резины с топливом суспензию

необходимо выдержать для набухания 24часа и более. Она наиболее эффективна в хлоркальциевых р-рах, с увеличением минерализации

эффективность возрастает. Порошок резины поставляется шиноремонтными предприятиями в мешках. Этот реагент мало- эффективен в нефтеэмульсионных р-рах, особенно насыщенных

солью.

Стеарат алюминия – эффективный пеногаситель как в пресных, так и в минерализованных р-рах, применяется в виде р-ров в диз.топливе в соотношении 1:10.

ВМС-12 – р-р алкилсульфонатов высокомолекулярных спиртов, выпускается в виде пасты, применяется в виде 20%-ного р-ра в диз.топливе. Он эффективен в р-рах любой минерализации, лучшие результаты - при одновременном введении ВМС-12 и пенообразователя. При первичной обработке вводят до 0,5% ВМС- 12, при последующих – 0,2 - 0,3 %.

ПЭС – суспензия полиэтилена в диз.топливе в соотношении 1:10.

Эффективность её выше, чем РС, применяется она аналогично РС, гасит любые пены. Порошок полиэтилена поставляется в мешках.

Т-66 – жид-сть плотностью 1,01-1,07г/см³. Это побочный продукт

производства диметилдиоксана при производстве изопрена хорошо растворим в воде и органических растворителях, эффективен при

высоких температурах(до 400ºС) и давлении до 100 МПа. Замерзает ниже -25ºС, снижает водоотдачу р-ров, гасит любые пены. При работе с этой жид-стью необходимы защит.очки и спецодежда, т.к.

она пожароопасна. Поставляется в бочках и цистернах заводами изопренового каучука(например, тольяттинским).

Полиамид – отход производства СЖК, применяется в виде р-ра в диз.топливе в соотношении 1:10. Эффективно гасит пены в р-рах любой минерализации, поставляется заводами моющих средств в

бочках и цистернах.

* * *

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Фосфоновые комплексы (НТФ) – нитрилотриметилфосфоновая

кислота. Замедлитель процессов гидратации и твердения цементов. Оптимальное содержание 0,05 – 0,15 % (на сухое вещество).

		C.К.О. – хим.метод
CaCO3	+	HCL	→ CaCL2	+ H2O + CO2
(известняк)		cоляная	нерастворимая cоль
карбонат Ca		кислота	(накипь в чайнике)

Используют: HCL – соляная к-та; ингибиторы коррозии УНИКОЛ; стабилизаторы(уксусная к-та); интенсификаторы(ОП-10; ПАВ). – ρ концентр.к-ты=1,2. Кислотные ванны обычно устанавливают 3-4 раза через 10дней.

Кроме чисто кислотных, применяют пенокислотные ванны (обработки). Используют для этого аэраторы и эжекторы. Р-р к-ты аэрируют хим.реагентами: сульфонол; ОП-10;ОП-7; дисольвин и другие различные ПАВ. Имеют следующие преимущества: 1)

замедляется растворение карбонатов, что способствует более глубокому проникновению к-ты в пласт; 2) малая ρ и повышенная t-

ра увеличивают охват воздействия пласта по мощности; 3) улучшаются условия очистки ПЗП от продуктов реакции.

Дополнительное оборудование: компрессор (УКП-80;

производительность 8м³ в мин.; на 80 атм.) и аэратор.

* * *

Ориентировочные значения М крутящих для соединения с резьбой трапецеидального профиля, свинчиваемых с применением несамоотверждающихся смазок, кгс·м

25,4мм	Тип резьбового соединения			Наружный
(дюйм)	ОТТМ 1	ОТТГ 1 и ТБО	ОГ 1 М	Ø О.Т., мм
	330-470	390-520	300	114
5″	340-480	400-540	350	127
	370-600	580-800	400	140
	430-610	600-820	400	146
5,5″				139,7х7,72«VAM»

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

6″	430-660	690-1070	450	168
7″	440-700	700-1100	450	178
	490-840	750-1150	550	194
8″	530-850	990-1600	650	219
9 5/8″	560-1020 1140-2190		750	(244,48) 245
10″	580-940	1260-2160	850	273
11″	600-870			299
12″	750-960			324
13″	780-980			340

Расход ускорителей схватывания и твердения в зависимости от условий крепления скважин

Реагент	Условия крепле-	Добавка реагентов,		Приме-
	ния скважин	% от массы цемента		чание
Хлорид	* Положит-е t-ры	≤ 2		Разжиж-
кальция	* Отрицат-е t-ры	2-8		жает цем.
CaCL2	до -10º С	≤ 18(используется		р-ры, уме-
	* Наруж-е отриц-е			ньшает
	t-ры до -25º С	как антифриз)	предельное
	* Крепление скв-н	До насыщения	напряжение
	в пластах NaCL,KCL			cдвига
Хлорид	* Положит-е t-ры	≤ 2		Несколько
натрия и * Отрицат-е t-ры		1-4	разжижжает
хлорид	до -10º С		цем.растворы
калия	* Наруж-е отриц-е	≤ 15(используется
NaCL,	t-ры до -20º С	как антифриз)
КCL	* Крепление скв-н
	в cолевых пластах
Углекис-	* Положит-е t-ры	1-5	При добавках
лый	до 130º С		0,5-1-замедли-
натрий			тель.Пластифи-
Na2CO3		цирует смеси с ги-
Едкий	* Отрицат-е t-ры	0,3-0,8	паном и ПАА.
натр	до -5º С
NaOH	* Положит-е t-ры	0,3-0,8
Моче-	* Положит-е t-ры	0,1-1
вина	* Отрицат-е t-ры	15
	до -8º С
Угле-	* Положит-е t-ры	0,5-2	Для предотвра-

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

кислый	* Отрицат-е t-ры	2-5	щения быстрого
калий	до -10º С		схватывания вво-
(поташ)	* Наруж-е отриц-е	≤ 20(используется	дят замедлители
K2CO3	до -25º С	как антифриз)
Жидкое	* Положит-е t-ры,	5-15	Уменьшает
стекло	растворы на		прочность
	основе шлаков		цементного
	и зол		камня
	Рекомендации.

МСЦ рекомендуем устанавливать в устойчивых интервалах непроницаемых пород, где нет уширений, каверн или

желобообразования.

Создаём избыточное давление 7-8 МПа и заслонка перекрывает

отверстия в корпусе и обойме МСЦ.

Величину цементного стакана завышают в расчёте на последующее разбуривание (40-50м).

Фонари пружинные устанавливаем выше и ниже МСЦ на 2-3м.

Упорное кольцо (кольцо «СТОП») изготовляют из серого чугуна

иустанавливается в муфте обсадной колонны на расстояния 10-

30м от башмака.

Установлено, что для уменьшения вероятности возникновения осложнений сроки схватывания, а при высоких t-рах и Р-ниях

сроки загустевания должны превышать продолжительность работ по установке мостов не менее, чем на 25%.

Причина общего резкого снижения качества цементирования скважин – это необходимость постоянного уменьшения скорости продавливания р-ров в период непрерывного роста Р-ний. Поэтому широко применяются цем.р- ры с пониженной водоотдачей (В). Для снижения (В) р-ров

широко используют бентонитовую глину, КМЦ и гипан. Кроме того, гипан в комбинации с хромпиком явл-ся очень хорошим

замедлителем.

Через каждые 200-300м спущенные трубы заполняют бур.р- ром. Промеж-ные промывки ведут с расхаживанием спущенной части колонны на высоту 4-6м. Спускать колонну следует плавно

ибез толчков. После выхода из-под башмака предыдущ.колонны скорость спуска О.К. обычно ограничивают до 0,3-0,6 м/с.

Высокое качество цементир-я любых скв-н включ. 2-а понятия: герметич-ть О.К. и герметич-ть цем.кольца за колонной.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Качество цементир-я скв-н в наст.время опр-ся неоднозначно, а соотв-щие методы оценки порой дают противоречивые и

взаимоисключающие результаты.

Даже при удовлетворит-х хар-ках бур.р-ра он в полном V-ме вытеснен быть не может из-за наличия застойных зон и каверн. Глинистая корка остаётся на стенках скв-ны.

Вытеснение бур.р-ра тампонажным хар-ся коэф-том

вытеснения Кв (это отношение V-ма вытесненного бур.р-ра V

(или закачанного цементного при отсутствии поглощения или проявления) к полному объёму V скв-ны (с учётом объёма труб) до высоты подъёма тампонаж-го р-ра.

Примечания

* Перед тем как перевести скважину на тех. воду необходимо

оставить ПВО в сборе или собрать факельную линию.

* Облегчённым тампонаж-м р-ром явл-ся р-р ρ-тью менее 1,75

г/см³; утяжелённым – выше 1,95 г/см³.

Скорость восходящего потока тампонаж-го цем.р-ра д.б. не менее 1,5м/с для технич.колонн и не менее 1,8-2,0м/с для Э.К.,

если возникающие гидродинам-кие Р-ния не вызывают опасности поглощения жид-сти вследствие ГРП.

Высокая ρ-сть: выход с пульпы с песко-илоотделителя д.б. выше, чем у выходящего р-ра не менее, чем на 0,3-0,4г/см³. Допустимое отклонение от ГТН ±0,02г/см³. Р-ние на манометре д.б. Р=3-5кг/см².

Куганакский глинопорошок (К.Г.П.) - лучше на гель; Альметьевский глинопорошок (А.Г.П.) - лучше н а буфер.

На 1м³ тех.воды + 5кг тех.кальц.соды + 85кг К.Г.П.( ρ=1,04-1,06-

на гель).

«Крепь» – 1 % от кол-ва сухого цемента.

ВПК – полиэлектролит водорастворимый катионный ВПК-402.

“Хв-к” на 1тн сухого цемента надо 2кг CaCL2 + 30кг ВПК +

600л воды.(ρ=1,79 с ВПК; чистый ρ=1,86).

ТГС – трубный герметик скважинный на хв-вик Ø 101,6мм.

Хв-к Ø 102х6,5”Д”: муфта 0-08м.; ниппель 0-07м (7,5-8см).

Резьба ленточная прямая.

БТС (баттресс): длина муфты 0-25м; ниппеля 0-10м.

ОТТМ: длина муфты 0-20м; ниппеля 0-08м.

ОТТГ: резьба типа ОТТМ, но внутри муфты заводской поясок и на ниппеле тоже.

«VAM» – та же ленточная прямая резьба, только импортная.

Имеет на конце ниппеля поясок, который и является

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

уплотнительным элементом. Можно не использовать уплотнительную смазку и ленту ФУМ.

Растения – компасы сами регулируют поступление к себе тепла, поворачивая листья по оси север – юг. Цветы подсолнечника поворачиваются за солнцем даже тогда, когда оно закрыто тучей.

vk.com/club152685050 | vk.com/id446425943

Производительность насосов

PZ-5

диаметр			Ход	Производительность насоса в литрах на оборот (ход							мощн	Максим
цилиндровы		поршня в			поршня) при коэффициенте наполнения						ость	альное
х втулок в												давлени
												е
“	мм	“	мм	1	0,95	0,9	0,85	0,8	0,75	0,7	л.с.	кгс/см²
4	102	5	127	3,09	2,93	2,78	2,63	2,47	2,32	2,16		351,74
4,5	114	5	127	3,91	3,71	3,52	3,32	3,13	2,93	2,74		284,8
5	127	5	127	4,83	4,59	4,34	4,1	3,86	3,62	3,38		230,71
5,5	140	5	127	5,84	5,55	5,26	4,96	4,67	4,38	4,09		190,61
6	152	5	127	6,95	6,6	6,25	5,91	5,56	5,21	4,86		160,1
7	178	5	127	9,46	8,99	8,51	8,04	7,57	7,09	6,62		117,65

PZ-7

диаметр			Ход	Производительность насоса в литрах на оборот (ход							мощн	Максим
цилиндровы			поршня в		поршня) при коэффициенте наполнения						ость	альное
х втулок в												давлени
												е
“	мм	“	мм	1	0,95	0,9	0,85	0,8	0,75	0,7	л.с.	кгс/см²
4,5	114	7	178	5,47	5,2	4,93	4,65	4,38	4,1	3,83	550	284,8
5	127	7	178	6,76	6,42	6,08	5,74	5,41	5,07	4,73	550	230,71
5,5	140	7	178	8,18	7,77	7,36	6,95	6,54	6,13	5,72	550	190,61
6	152	7	178	9,73	9,24	8,76	8,27	7,78	7,3	6,81	550	160,1
7	178	7	178	13,2	12,6	11,9	11,3	10,6	9,93	9,27	550	117,65

НБТ – 600

диаметр		Ход поршня		Производительность насоса в литрах на оборот											мощн	Максим
цилиндровых			в		(двойной ход поршня) при коэффициенте										ость	альное
втулок в								наполнения								давлени
																е
“	мм	“	мм	1		0,95	0,9		0,85		0,8	0,75		0,7	л.с.	кгс/см²
4,72	120	8	203	8,44		8,02	7,6		7,18		6,75	6,33		5,91	600	254
5,22	130	8	203	9,93		9,43	8,94		8,44		7,94	7,45		6,95	600	216
5,72	140	8	203	11,5		10,9	10,4		9,78		9,2	8,63		8,05	600	178
6,22	150	8	203	13,2		12,6	11,9		11,3		10,6	9,93		9,27	600	162
6,72	160	8	203	15,1		14,3	13,6		12,8		12	11,3		10,5	600	143
7,22	170	8	203	17		16,2	15,3		14,5		13,6	12,8		11,9	600	125
7,72	180	8	203	19,2		18,2	17,3		16,3		15,4	14,4		13,4	600	113
8Т-	650
диаметр		Ход поршня		Производительность насоса в литрах на оборот (ход											мощн	Максим
цилиндровых			в			поршня) при коэффициенте наполнения									ость	альное
втулок в																давлени
																е
“	мм	“	мм	1	0,95		0,9	0,85			0,8	0,75		0,7	л.с.	кгс/см²
4	102	8	203	4,94	4,7		4,45	4,2			3,95	3,71		3,46	650	326
4,5	114	8	203	6,25	5,94		5,63	5,32			5	4,69		4,38	650	258
5	127	8	203	7,72	7,34		6,95	6,56			6,18	5,79		5,41	650	209
5,5	140	8	203	9,34	8,88		8,41	7,94			7,48	7,01		6,54	650	173
6	152	8	203	11,1	10,6		10	9,45			8,9	8,34		7,78	650	145
6,5	165	8	203	13,1	12,4		11,7	11,1			10,4	9,79		9,14	650	124
7	178	8	203	15,1	14,4		13,6	12,9			12,1			10,6	650	107
7,5	191	8	203	17,4	16,5		15,6	14,8			13,9			12,2	650	98

УНБ – 600 при числе двойных ходов 65 ходов в минуту

диаметр		Производительность насоса в литрах на оборот											мощн	Максим
цилиндровых			(двойной ход поршня) при коэффициенте										ость	альное
втулок в						наполнения								давлени
														е
“	мм	1		0,95	0,9		0,85		0,8	0,75		0,7	л.с.	кгс/см²
5,51	140	18,6		17,7	16,7		15,8		14,9	14		13	600	326
5,91	150	26,2		24,9	23,6		22,3		21	19,7		18,3	600	258
6,3	160	30,4		28,9	27,4		25,8		24,3	22,8		21,3	600	209
6,69	170	34,8		33,1	31,3		29,6		27,8	26,1		24,4	600	173
7,09	180	40		38	36		34		32	30		28	600	145
7,48	190	44,8		42,6	40,3		38,1		35,8	33,6		31,4	600	124
7,87	200	50		47,5	45		42,5		40	37,5		35	600	107
БРН - 1 при числе двойных ходов 72 хода в минуту
диаметр		Производительность насоса в литрах на оборот											мощн	Максим
цилиндровых			(двойной ход поршня) при коэффициенте										ость	альное
втулок в						наполнения								давлени
														е
“	мм	1		0,95	0,9		0,85		0,8	0,75		0,7	л.с.	кгс/см²
5,12	130	18,6		17,7	16,7		15,8		14,9	14		13	375	200
5,51	140	22		20,9	19,8		18,7		17,6	16,5		15,4	375	169
5,91	150	25,7		24,4	23,1		21,8		20,6	19,3		18	375	144
6,3	160	29,6		28,1	26,6		25,2		23,7	22,2		20,7	375	125
6,69	170	33,8		32,1	30,4		28,7		27	25,4		23,7	375	110
7,09	180	38		36,1	34,2		32,3		30,4	28,5		26,6	375	98