- •Содержание
- •Исходные данные
- •Введение
- •1.Оценка инженерно–геологических условий промышленной площадки
- •2. Определение физико–механических свойств и полного наименования грунтов основания
- •Определение нагрузок на ленточный фундамент
- •4. Выбор типа применяемых фундаментов и определение расчётной глубины их заложения
- •5. Определение основных размеров ленточного фундамента в бесподвальной части здания
- •5.1 Определение основных размеров ленточного фундамента в подвальной части здания
- •5.2 Определение основных размеров ленточного фундамента в бесподвальной части здания под внутреннюю стену
- •5.3 Определение основных размеров ленточного фундамента в подвальной части здания под внутреннюю стену
- •6. Определение основных размеров отдельно стоящего фундамента под колонну
- •7. Определение осадки фундамента мелкого заложения
- •8. Расчет и конструирование свайного фундамента
- •9. Технико – экономическое сравнение вариантов фундаментов
- •10. Конструирование и армирование отдельно стоящего фундамента
- •10.1 Конструирование и армирование ленточного фундамента
- •11. Гидроизоляция подвальных помещений
8. Расчет и конструирование свайного фундамента
В проекте под колонну предусмотрены забивные сваи, призматические, поперечное сечение которых 300х300 мм. Погружение осуществляется дизель-молотом.
Высота ростверка: hp=550+400=950, принимаем hp=1,2 м.
По конструктивным соображениям принимаем длину сваи L=7 м, а общую длину (с острием) равной 7,25 м. Ростверк изготовляют из монолитного бетона класса В-15 высотой 1,2 м и высотой ступени 300 мм, остальные размеры определены на расчетной схеме (рис.16). Расстояние между осями свай в плане равно 3d=3х300=900 мм, от края ростверка – не менее d=300 мм.
Определим несущую способность сваи по формуле:
где γс – коэффициент условий работы, γс=1;
γCR – коэффициент условий работы под нижним концом сваи, γСR=1;
γсf – коэффициент условий работы по боковой поверхности сваи, γсf=1;
R – расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, острие на глубине 8,4 и R=3840 кН/м2=3840 кПа;
А – площадь сечения нижнего конца сваи, А=0,3х0,3 м2=0,09 м2;
U – периметр сваи, U=0,3х4=1,2 м;
fi – расчетное сопротивление по боковой поверхности i-го слоя грунта (опре-
деляется по таблице СНиПа):
на глубине z1=1,4 м fi=20,76 кПа;
на глубине z2=2,25 м fi=27,55 кПа;
на глубине z3=3,55 м fi=32,43 кПа;
на глубине z4=5,1875 м fi=56,375 кПа;
на глубине z5=7,1625 м fi=60,325 кПа;
hi – мощность i-го слоя грунта: h/1=0,4 м; h/2=1,3 м; h/3=1,3 м; h/4=1,975 м; h/5=1,975 м;
Расчет и
конструирование свайного фундамента
33
Определяем количество свай в свайном кусте:
N0I=N0II γf=2100 ·1,1=2310 кН;
М0I=М0II γf=205 ·1,1=225,5 кН·м;
Рис. 20. Расчетная схема свайного фундамента
γf=1,1 – коэффициент надежности по нагрузке.
γk – коэффициент надежности, зависящий от вида определения несущей способности сваи, γk =1,4;
N0I – нагрузка, действующая на уровне обреза фундамента (расчетная);
γf – коэффициент надежности по нагрузке, γf=1,1;
а – расстояние между сваями, а=3d=3x300=900 мм;
d – глубина заложения ростверка, d=1,2м;
γ
Расчет и
конструирование свайного фундамента
34
Расположим 6 свай на плане ростверка (рис. 21).
Рис. 21. План свайного фундамента
Уточним нагрузку на одну сваю:
где NPI – вес ростверка;
NPII=24·(1,2·1,2·0,9+2,4·1,5·0,3)=57,024 кН;
NPI=1,1·57,024=62,726 кН;
NgI – вес грунта;
NgII=19,1·(2,4·1,5·1,2 – 1,2·1,2·0,9 – 2,4·1,5·0,3)=37,13 кН;
NgI=1,1·37,13=40,84 кН;
My – действующий момент относительно оси y-y:
My=M0I=225,5 кН м;
х – расстояние до оси сваи, для которой вычисляется нагрузка, х=0,9 (для любой сваи);
хi – расстояние до оси каждой сваи (хi=0,9).
Nmax=464,899 кН;
Необходима проверка условия
=
Расчет и
конструирование свайного фундамента
35
Таким образом, условие выполняется, и, следовательно, 6 свай – это необходимое количество свай в свайном кусте.
Далее производим расчет по второй группе предельных состояний.
Определим осреднённый угол внутреннего трения грунтов, прорезываемых сваей:
где - угол внутреннего трения i-го слоя;
li – мощность i-го слоя грунта;
Найдем размеры условного фундамента:
Lусл=1,8+0,3+2·7,25·tg6,030=3,7 м;
Bусл=0,9+0,3+2·7,25·tg6,030=2,8 м;
Найдем вес ростверка: NPII=57,024 кН;
вес свай: NсвII=7,25·24·0,3·0,3=15,66 кН·6шт=93,96 кН;
вес грунта на ростверке:
NII= N0II+ NpII +NсвII +NgII=2100+57,024+93,96+1065=3315,98 кН.
Определим напряжение под подошвой фундамента, причем в данном случае свайный фундамент рассчитываем, как и отдельно стоящий, т.е. рассматриваем целиком условный фундамент.
где MII=M0II= 205 кН м;
Pmax=351,7 кПа;
Pmin= 288,4 кПа;
Pср= 320 кПа;
Определим расчетное сопротивление:
Расчет и
конструирование свайного фундамента
36
при γс1=1,25; γс2=1; κz=1; к=1.
φ=300=>Mγ=1,15; Mg=5,59; Mс=7,95;
Проверим выполнение условий при работе фундамента:
Pmax=351,7 кПа<1,2·R=934,56 кПа;
Pmin=288,4 кПа>0;
Pср=320 кПа<R=778,8 кПа.
Условия выполняются, следовательно, условный фундамент с размерами Lусл=3,7 м и Вусл=2,8 м удовлетворяет требованиям.
Определение осадки фундамента производим на основе расчетной схемы (рис. 22) и с применением метода послойного суммирования. Осадка в этом методе определяется:
где β=0,8;
σzpi – среднее вертикальное давление в i-ом слое;
hi и Ei – толщина и модуль деформации i-го слоя;
n – число слоев.
Основание под нижним концом свай разбиваем на слои, толщиной не более hi<0,4·Вусл=3,2·0,4=1,28 м, т.е. принимаем hi=0,8 м.
σzg0=γ/II·d=13,2 ·8,4=110,88 кПа;
Р0=Рср-σzg0=320-110,88=209,12 кПа;
Расчет производим до тех пор, пока не начнет выполняться условие:
σzp=α·p0;
η=l/b=3,7/2,8=1,3.
Расчет и
конструирование свайного фундамента
37
Рис. 22. Расчетная схема для определения осадки свайного фундамента
Расчет производим до тех пор, пока не начнет выполняться условие:
σzp 0,2·σzg.
Все расчеты сведем в таблицу 8.
Таблица 8
Значения напряжений в элементарных слоях
№ |
zi, м |
hi |
γ кН/м³ |
γsw кН/м³ |
σzqi кПа |
ξ
|
α |
σzp кПа |
0,2σzqi кПа |
σzpi кПа |
Σσzpihi |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
|
0 |
- |
- |
- |
110,88 |
0 |
1 |
209,12 |
- |
- |
710,64 |
1 |
0,8 |
0,8 |
- |
10,01 |
118,888 |
0,571 |
0,912 |
190,71 |
23,77 |
199,9 |
|
2 |
1,6 |
0,8 |
- |
10,01 |
126,896 |
1,142 |
0,688 |
143,87 |
25,379 |
167,29 |
|
3 |
2,4 |
0,8 |
- |
10,01 |
134,904 |
1,714 |
0,477 |
99,75 |
26,980 |
121,81 |
|
4 |
3,2 |
0,8 |
- |
10,01 |
142,912 |
2,285 |
0,332 |
69,42 |
28,582 |
84,58 |
|
5 |
4,0 |
0,8 |
- |
10,01 |
150,920 |
2,857 |
0,244 |
51,02 |
30,18 |
60,22 |
|
6 |
4,8 |
0,8 |
- |
10,01 |
158,928 |
3,42 |
0,178 |
37,22 |
31,78 |
44,12 |
|
7 |
5,6 |
0,8 |
- |
10,01 |
166,936 |
4 |
0,135 |
28,23 |
33,38 |
32,72 |
Расчет и
конструирование свайного фундамента
38
Учитывая, что в пределах сжимаемой толщи находится один слой грунта с
модулем деформации соответственно равен: Е=29,6 Мпа. Определяем полную стабилизированную осадку условного фундамента:
что значительно меньше предельно допустимого значения осадки.