- •Оглавление
- •4. Расчет водоприемного регулятора;
- •Расчет тупиковой разводящей сети при неизвестной высоте водонапорной башни
- •1.1. Расчет магистрального трубопровода
- •1.1.2. Расчет боковых ответвлений
- •Расчет тупиковой разводящей сети при заданной высоте водонапорной башни
- •Расчет магистрального трубопровода
- •Расчет канала при равномерно установившемся и плавно изменяющемся движении воды
- •Равномерное установившееся движение воды в канале
- •Неравномерное плавно изменяющееся движение воды в канале
- •Расчет длины гидравлического прыжка в канале.
- •Расчет водоприемного регулятора
- •Определение ширины и числа пролетов плотины
- •Определение отметки гребня плотины
- •VII. Расчет гасителя
1.1.2. Расчет боковых ответвлений
Потерю напора на ветви находим как разность между пьезометрической отметкой в начале ветви, вычисленной на магистрали, и отметкой в конце ветви, которая равна сумме отметки оси трубопровода в конце ветви и свободного напора.
h2-6 = ∆2п.л. – (∆6 + Нсв) = 48.197 – (30,5 + 8) = 9,697 м
h3-7 = ∆3п.л. – (∆7 + Нсв) = 47.295 – (39,5 + 8) = 9,975 м
Расчеты будем выполнять в табличной форме и результаты будем заносить в таблицу 2.
Таблица 2
Гидравлический расчет боковых ответвлений
ветви |
Длина,м |
Q, л/с |
Отметки п.л. |
hl, м |
I=h/L |
|
K, л/с |
d,мм |
ω |
V,м/с |
Θ1 |
|
нач |
кон |
|||||||||||
2-6 |
164 |
21,5 |
48,197 |
38,5 |
9,696 |
0,0592 |
0,243 |
88,48 |
125 |
12,272 |
1,752 |
1,0 |
3-7 |
242 |
12 |
47,295 |
37,5 |
9,795 |
0,041 |
0,201 |
59,7 |
125 |
12,272 |
0,98 |
0,98 |
Расход на участках рассчитывается по формуле:
Q2-6 = QH.p.1 + Q6 = 14 + 7,5 = 21,5 л/с
Q3-7 = QH.P.2 = 12 л/с
Сравнив скорости, видим, что зоны сопряжения являются квадратичными, значит, поправочный коэффициент θ = 1,0.
Расчет тупиковой разводящей сети при заданной высоте водонапорной башни
Расчет магистрального трубопровода
Рассчитаем потерю напора на магистрали от водонапорной башни до конечной точки с отметкой пьезометрической линии ∆5п.л.
h1-5 = (∆1 + Hсв) - ∆5п.л. = (27,5 + 26,96) – 42,632 = 11,828 м
Найдем средний гидравлический уклон на магистральном трубопроводе:
По среднему уклону и расчетным расходам для каждого участка магистрали вычислим значения:
Рассчитываем данное значение для всех участков.
Потери для каждого участка рассчитываем по формуле:
hi = Q2L1000/k2
Все расчеты заносим в таблицу 3.
Таблица 3
Гидравлический расчет магистрального трубопровода
участки |
Q, л/с |
Q2, л/с |
L, км |
1000I/Q2 |
1000/k2max |
d,мм |
ω |
V, м/с |
θ |
h, м |
1-2 |
54,5 |
2970,25 |
0,425 |
0.0024 |
0.00263 |
250 |
49.087 |
1.11 |
1.03 |
3.32 |
2-3 |
33 |
1089 |
0,315 |
0.0066 |
0.00861 |
200 |
31.416 |
1.05 |
1.03 |
2.95 |
3-4 |
15 |
225 |
0,52 |
0.032 |
0.03985 |
150 |
17.671 |
0.849 |
1.03 |
3.74 |
4-5 |
8 |
64 |
0,39 |
0.1125 |
0.10543 |
125 |
12.272 |
0.652 |
1.08 |
2.63 |
Σ |
12.65 |
|||||||||
участки |
Q |
Q2 |
L |
1000I/Q2 |
1000/k2min |
d,мм |
ω |
V |
θ |
h |
1-2 |
54,5 |
2970,25 |
0,425 |
0.0024 |
0.001 |
3000 |
70.686 |
0.77 |
1.08 |
1.26 |
2-3 |
33 |
1089 |
0,315 |
0.0066 |
0.00263 |
250 |
49.087 |
0.672 |
1.08 |
0.9 |
3-4 |
15 |
225 |
0,52 |
0.032 |
0.00861 |
200 |
31.416 |
0.47 |
1.14 |
1.01 |
4-5 |
8 |
64 |
0,39 |
0.1125 |
0.03985 |
150 |
17.671 |
0.453 |
1.14 |
0.99 |
Σ |
4.16 |
Сумма потерь напора h1 больше вычисленных ранее потерь напора на магистрали 1-5, а сумма потерь напора h2 меньше ранее вычисленных.
Выбор оптимального сочетания диаметров труб магистрали
Чтобы определить оптимальный диметр труб, необходимо рассчитать сумму потерь, при различных диаметрах и подобрать его по минимальным потерям. Расчет ведется в табличной форме.
Таблица 4
№ варианта |
Диаметры участков |
Потери напора на участках |
∑h |
||||||
1-2 |
2-3 |
3-4 |
4-5 |
1-2 |
2-3 |
3-4 |
4-5 |
||
1 |
300 |
250 |
200 |
150 |
3.744 |
0.9 |
1.01 |
0.99 |
6.644 |
2 |
300 |
250 |
200 |
125 |
3.744 |
0.9 |
1.01 |
2.632 |
8.286 |
3 |
300 |
250 |
150 |
150 |
1.26 |
0.9 |
3.744 |
0.99 |
6.894 |
4 |
300 |
250 |
150 |
125 |
1.26 |
0.9 |
3.744 |
2.632 |
8.536 |
5 |
300 |
250 |
200 |
150 |
1.26 |
2.954 |
1.01 |
0.99 |
6.214 |
6 |
300 |
250 |
200 |
125 |
1.26 |
2.954 |
1.01 |
2.632 |
7.856 |
7 |
300 |
250 |
150 |
150 |
1.26 |
2.954 |
3.744 |
0.99 |
8.948 |
8 |
300 |
250 |
150 |
125 |
1.26 |
2.954 |
3.744 |
2.632 |
10.59 |
9 |
250 |
250 |
200 |
150 |
3.32 |
0.9 |
1.01 |
0.99 |
6.22 |
10 |
250 |
250 |
200 |
125 |
3.32 |
0.9 |
1.01 |
2.632 |
7.862 |
11 |
250 |
250 |
150 |
150 |
3.32 |
0.9 |
3.744 |
0.99 |
8.954 |
12 |
250 |
250 |
150 |
125 |
3.32 |
0.9 |
3.744 |
2.632 |
10.596 |
13 |
250 |
200 |
200 |
150 |
3.32 |
2.954 |
1.01 |
0.99 |
8.274 |
14 |
250 |
200 |
200 |
125 |
3.32 |
2.954 |
1.01 |
2.632 |
9.916 |
15 |
250 |
200 |
150 |
125 |
3.32 |
2.954 |
3.744 |
0.99 |
11.008 |
16 |
250 |
200 |
150 |
125 |
3.32 |
2.954 |
3.744 |
2.632 |
12.65 |
Сумма потерь на магистрали 1-5 составляет 11.828, поэтому выберем вариант 15, так как сумма потерь данного варианта равна 11.008м, что ближе всего к потерям на участке 1-5. Рассчитаем таблицу 1 по данным варианта 15.
Таблица 5
Гидравлический расчет магистрального трубопровода
точки |
участки |
L, км |
Q, л/с |
d, мм |
ω дц2 |
V,м/с |
Θ2 |
1000/k2 |
hl, м |
Отметки п.л., м |
5 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
40 |
|
4-5 |
0,39 |
8 |
125 |
12,272 |
0,652 |
1,08 |
0,10543 |
2,632 |
|
4 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
42,632 |
|
3-4 |
0,52 |
15 |
150 |
17,671 |
0,849 |
1,03 |
0,03985 |
4,663 |
|
3 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
47,295 |
|
2-3 |
0,3154 |
33 |
200 |
31.416 |
1.05 |
1,03 |
0,00861 |
2.954 |
|
2 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
50.247 |
|
1-2 |
0,425 |
54,5 |
250 |
49.087 |
1.11 |
1,01 |
0,00263 |
3.319 |
|
1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
53.566 |
НВБ = ∆1п.л. - ∆1 = 53,566 – 27,5 = 26,066 м
По данным таблицы 5 рассчитываем боковые ответвления.
Таблица 6
Гидравлический расчет боковых ответвлений
ветви |
Длина,м |
Q, л/с |
Отметки п.л. |
hl, м |
I=h/L |
|
K, л/с |
d,мм |
ω |
V,м/с |
Θ1 |
|
нач |
кон |
|||||||||||
2-6 |
164 |
21,5 |
50.247 |
38,5 |
11.747 |
0,072 |
0,268 |
80,224 |
125 |
12,272 |
1,752 |
1,0 |
3-7 |
242 |
12 |
47,295 |
37,5 |
9,795 |
0,041 |
0,201 |
59,7 |
125 |
12,272 |
0,98 |
0,98 |
Потерю напора на ветви находим как разность между пьезометрической отметкой в начале ветви, вычисленной на магистрали, и отметкой в конце ветви, которая равна сумме отметки оси трубопровода в конце ветви и свободного напора.
h2-6 = ∆2п.л. – (∆6 + Нсв) = 50.247 – (30,5 + 8) = 11.747 м
h3-7 = ∆3п.л. – (∆7 + Нсв) = 47.295 – (39,5 + 8) = 9,795 м
так как v ˃ vгр. следовательно, зона квадратичная на обоих участках.