- •Аналіз конструкції
- •Вибір електродвигуна
- •Кінематичні розрахунки
- •3.1 Розрахунок передаточних чисел
- •3.2 Розрахунки частот обертання
- •3.3 Розрахунок потужностей і обертаючих моментів
- •4. Проектувальні розрахунки
- •4.1 Розрахунок циліндричної косозубой передачі 1-2
- •4.2 Розрахунок прямозубої циліндричної ступені 3-4
- •4.3 Розрахунок клинопасової передачі.
- •4.4 Вибір мувп
- •4.5 Проектувальний розрахунок валів
- •4.6 Вибір підшипників
- •4.7 Вибір шпонкових з'єднань
- •4.8 Розрахунок основних розмірів корпусу і кришки
- •5 Перевірочні розрахунки
- •5.1 Розрахунок косозубой циліндрової передачі 1-2
- •5.2 Розрахунок прямозубої циліндричної передачі 3-4
- •5.3 Перевірочні розрахунки муфти
- •5.4. Розрахунок зусиль, що діють на вали
- •5.5 Розрахунок вхідного валу.
- •5.6 Розрахунок проміжного валу
- •5.7 Розрахунок тихохідного валу
- •5.8 Перевірочний розрахунок вихідного валу на жорсткість
- •5.9 Розрахунок підшипників кочення на довговічність
- •5.9.1 Розрахунок підшипників вхідного валу
- •5.9.2 Розрахунок підшипників проміжного валу
- •5.9.3 Розрахунок підшипників вихідного валу
- •5.10 Перевірочний розрахунок з'єднань шпонкою
- •5.10.1Вхідні данні для розрахунки шпонки під веденим шківом.
- •5.10.2 Вхідні данні для розрахунки шпонки під колесом на проміжному валу.
- •5.10.3 Вхідні данні для розрахунки шпонки під колесом на вихідному валу.
- •5.10.4 Вхідні данні для розрахунки шпонки під мувп
- •6 Технічні умови на експлуатацію
- •Висновки
- •Перелік посилань
4. Проектувальні розрахунки
4.1 Розрахунок циліндричної косозубой передачі 1-2
Вихідні дані вибираємо з результатів кінематичного розрахунку табл.4.
Р1 = 3,95 кВт; Р2 = 3,67 кВт; n1 = 848,21хв-1; n2 =302,93 хв-1; U12 = 2.8.
Призначення матеріалів і розрахунок напруг, що допускаються.
Приймаємо для виготовлення косозубої циліндричної шестірні Сталь 40Х з термообробкою (поліпшення, гартування СВЧ) із твердістю 50…55 НRC (табл.26 [1]). Для розрахунку приймаємо твердість Н1 = 52HRC .
Приймаємо для колеса Сталь 40Х (поліпшення) із твердістю 269…302 НВ (табл.26 [1]). Для розрахунку приймаємо твердість Н2 =285НВ.
Контактні напруги, що допускаються:
Для шестірні:
σH lim b = 17 HHRC + 200 = 17 · 52 + 200 = 1084 МПа (табл. 28[1]).
SH = 1,2 (табл. 29[1]).
Приймаємо рівним 1,0 , так як KHL < 1 (стр.91[1]).
де NHO = 30H HB 2,4 = 30∙5202,4 =98975859;
ZR = 1 (прийнята Ra=1.25…0.63);
Zv =1 (очікується V< 5 м/с);
KL =1 (рясно змащувана передача);
KXH = 1 (очікуваний діаметр колеса менше 700 мм).
Для колеса:
σH lim b = 2 HHВ + 70 = 2 · 285 + 70 = 640 МПа (табл. 28[1]).
SH = 1,1 (табл. 29[1]).
NHO = 30 HB2,4 = 30•2852,4 = 23374855;
NHE2 = NHE1/u1-2 = 308256478/2,8 = 110091599
ZR = 1 (прийнята Ra=1.25…0.63);
Zv =1 (очікується V< 5 м/с);
KL =1 (рясно змащувана передача);
KXH = 1 (очікуваний діаметр колеса менше 700 мм).
Для косозубих передач, якщо твердість зубців хоча б одного колеса Н < 350 НВ за розрахункове контактне напруження що допускається беруть
[σ]Н роз =0,45([σ]Н1 +[σ]Н2 ) = 0,45(903+582) = 668 МПа.
[σ]Н роз <1,25[σ]Н2 = 1,25х582= 727,5 МПа.
Назначаємо кут нахилу зубців β = 16о.
Для колеса з рекомендацій назначаємо: коефіцієнт ширини зубчастого вінця колеса відносно міжосьової відстані ψba = 0,315 (табл.30[1]).
Коефіцієнт КН = КНα КНβ КНν
КНα=1,13(очікуєма 8-а ступінь точності і колова швидкість до 10 м/с)
КНβ – коефіцієнт що ураховує розподілення навантаження по ширині вінця.
КНβ=1.
По табл.37[1] при b/d1 = ψba (u12+1)/2 = 0,315(2,8+1)/2 = 0,6; (колесо припрацьовується; положення колеса – посередині між опорами).
КНν – коефіцієнт динамічності навантаження. В проектних розрахунках приймається рівним 1,2 [1, стр.96].
Розраховуємо міжосьову відстань.
По конструктивним розміркуванням і з табл.32 приймаємо а = 90 мм.
Призначення модуля. mn = (0,01... 0,025)a = (0,01…0,025)90=(0,9…2,25)мм.
Приймаємо з табл.33 m = 2 мм.
Визначаємо число зубів і знаходимо кут нахилу
Приймаємо = 86.
Z2 = (Z1 +Z2) - Z1 = 86 – 23 = 63
U12ф=z2/z1=63/23=2,74
<[ U ]=2,5%.
Розрахунок геометричних розмірів зубчастих коліс.
Ширина вінця колеса: b2 = bω ≈ ψba∙ a = 0,315 ∙ 90 = 28,4 мм.
По табл.34 приймаємо b2 =30 мм.
Перевіряємо на торцеве перекриття
b2 ≥ 4mn/sinβ = 4∙ 2 /sin = 27,1 – торцеве перекриття забезпечено.
d1 = m ∙ z1 /cosβ= 2 ∙ 23/ = 48,1395 мм - діаметр ділильного кола.
da1 = d1 + 2m = m(z1+2) = 48,1395 + 2 ∙ 2 = 52,1395 мм - діаметр кола виступів.
dƒ1 = d1 – 2,5m = m(z1+2,5) = 48,1395 – 2,5 ∙ 2 = 43,1395 мм – діаметр кола западин.
d2 = m ∙ z2 /cosβ = 2 ∙ 63/ = 131,8603 мм.
da2 = d2 + 2m = 131,8603 + 2 ∙ 2 = 135,8603 мм.
dƒ2 = d2 – 2,5m = 131,8603 - 2,5 2 = 126,8603 мм.
Перевірка: d1/2 + d2/2 = 48,1395 /2 +131,8603 /2 = 90 мм.
Призначення ступеня точності
Підставою для призначення ступеня точності зубчастих коліс є колова швидкість
Призначаємо ступінь точності 9-В ГОСТ 1643-81 (табл.35,36).