2.2. Определение испытательных напряжений обмоток.

При возникновении перенапряжений того или иного типа в случае недостаточной электрической прочности изоляции может произойти электрический разряд или даже пробой, т. е. местное разрушение изоляции.

Испытанию подвергается изоляция каждой из обмоток, электри­чески не связанной с другими обмотками. Испытательное напряжение (50 Гц) от постороннего источника прикладывается между испытывае­мой обмоткой, замкнутой накоротко, и заземленным баком, с которым соединяется магнитная система и замкнутые накоротко все прочие об­мотки испытываемого трансформатора. После испытания напряжением, приложенным от другого источ­ника, изоляция обмоток испытывается напряжением, наведенным в са­мом испытываемом трансформаторе в результате приложения к одной из обмоток (между ее вводами) двойного номинального напряжения по­вышенной частоты. При этом испытании в каждом витке, каждой катушке и обмотке наводится двойная ЭДС и проверяется продольная изоляция всех об­моток, отводов, вводов и переключателей.

Определим испытательные напряжения обмоток (табл. 5.1):

для обмотки ВН U_{исп, ВН} = 85кВ

для обмотки НН U_{исп, НН} = 25кВ

2.3. Определение активной и реактивной составляющих напряжения короткого замыкания.

Напряжением короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называется приведенное к расчетной тем­пературе напряжение, которое следует подвести при номи­нальной частоте к зажимам одной из обмоток при замкну­той накоротко другой обмотке, чтобы в обеих обмотках установились номинальные токи. При этом переключатель должен находиться в положении, соответствующем номи­нальному напряжению.

Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %,

Где Р_к=18 кВт – потери короткого замыкания

Реактивная составляющая короткого замыкания, %,

Где U_к=6,5% – Напряжение КЗ

3. Расчет основных размеров трансформатора.

3.1. Выбор схемы и конструкции сердечника.

Данный трансформатор имеет плоскую шихтованную магнитную систему (см. рис. 2.1) (так как плоская магнитная система может быть принята для производства на любом современном трансформаторном заводе по сравнению с пространственной магнитной системой, для которой необходимо иметь специальное оборудование для навивки и длительного отжига навитых частей) стержневого типа со ступенчатой формой поперечного сечения стержня, вписанной в окружность, и с обмотками в виде круговых цилиндров. Собранные в переплет плоские шихтованные магнитные системы благодаря простой и дешевой конструкции крепления и стяжки, а также относительной простоте сборки получили широкое распространение. План конструкции магнитной системы представляет собой косые стыки в четырех и прямые – в двух углах (рис. 2.2), при котором учитывается получение меньших потерь и тока холостого хода, минимальный расход электротехнической стали и по возможности больший коэффициент заполнения сталью пространства внутри обмоток.

Рис.2.1.Плоская шихтованная магнитная система трехфазного транс­форматора с обмотками: 1 — ярмо; 2 — стержень; 3 — сечение стержня; 4 — угол магнитной системы.

Т

Рис. 2.2. – План шихтовки магнитной системы, где косые стыки в четырех и прямые — в двух углах

ехнология производства этой системы существенно проще, чем технология изготовления плоской магнитной системы с косыми стыками в шести углах. Стержни и ярма шихтованной магнитной системы должны быть стянуты и скреплены. Достаточную жесткость конструкции обеспечивает прессовка. Прессовка стержней может осуществляться разными способами. Так как мощность заданного трехфазного трансформатора меньше 6300 кВА и диаметре стержня до 0.34 м хорошие результаты дает прессовка без применения специальных конструкций путем забивания деревянных стержней и планок между стержнем и обмоткой НН (расклинивание обмоток), а прессовка ярм осуществляется балками, стянутыми шпильками, расположенными вне ярма.