- •Академия гпс мчс России курсовая работа по прогнозированию офп
- •Москва 2012 год
- •Глава 1
- •Исходные данные
- •Размеры заготовительного цеха в плане:
- •В противопожарной стене имеется дверной проем шириной и высотой 3 м. Этот проем защищен противопожарными дверями. При пожаре этот проем закрыт.
- •Общая масса горючего материала при р0- 30 кг/м2
- •Горение начинается в центре прямоугольной площадки, которую занимает гм. Размеры этой площадки:
- •2.1. Описание интегральной математической модели развития пожара в помещении
- •Всем перечисленным требованиям отвечает функция вида
- •Глава 3. Расчет динамики опасных факторов пожара в заготовительном цехе деревообрабатывающего предприятия.
- •Высота помещения 6 м.
- •Внешние атмосферные условия: Ветер отсутствует;
- •Термогазодинамика пожара
- •3.1. Расчет опасных факторов пожара по методике государственного стандарта
- •Глава 4.Описание обстановки на пожаре в момент
- •Схемы газообмена.
В противопожарной стене имеется дверной проем шириной и высотой 3 м. Этот проем защищен противопожарными дверями. При пожаре этот проем закрыт.
Заготовительный цех имеет один дверной проем, соединяющий цех с наружной средой. Его ширина и высота равны 3 м, т.е. Yв = 3 м, Yн = 0 м. При пожаре этот дверной проем открыт.
Полы бетонные, с асфальтовым покрытием. Горючий материал представляет собой деревянные заготовки, сложенные в пакеты. Значение коэффициента φг = 62,5%. Площадь пода, занятая ГМ,
Sгм= =0,625*80*24=1200 м2 ,
где Sпол = l2 * l1 - площадь пола.
Общая масса горючего материала при р0- 30 кг/м2
М0= Р0 * Sгм=30*1200 = 36000 кг.
Горение начинается в центре прямоугольной площадки, которую занимает гм. Размеры этой площадки:
l1г = 0,1* l1 * 0,5 = 0,1*80* 62,50,5 = 63,25 м;
l2г = 0,1* l2 * 0,5 = 0,1*24* 62,50,5 = 18,97 м;
Свойства ГМ характеризуются следующими величинами: теплота сгорания Qн = 1440 кДж/кг; удельная скорость выгорания Ψ0 = 54 кг/(м2 ч); скорость распространения пламени по поверхности горючего материала Vл = 0,015 м/с; дымообразующая способность D = 144 Нп*м2/кг; потребление кислорода Lо2 = 1.15 кг/кг; выделение диоксида углерода Lсо2 = 1.51 кг/кг; выделение оксида углерода Lсо = 0,024кг/кг.
Вентиляция в заготовительном цехе общеобменная, приточно-вытяжная. При возникновении пожара она выключается рубильником, находящимся слева от входной двери. Отопление центральное водяное. Цех не имеет механической системы дымоудаления. Отсутствуют также люки для удаления дыма.
Внешние атмосферные условия:
ветер отсутствует, температура наружного воздуха Тв = 292 К давление (на уровне Y=h) Ра = 760 мм.рт.ст., т.е. Ра = =101300 Па.
Параметры состояния газовой среды внутри помещения перед пожаром такие же, как у наружного воздуха.
Глава 2. Расчет среднеобъемных параметров
газовой среды при пожаре
2.1. Описание интегральной математической модели развития пожара в помещении
Интегральная математическая модель пожара в помещении разработана на основе уравнений пожара, изложенных в работах [1, 2, 5]. Эти уравнения вытекают из основных законов физики – закона сохранения вещества и первого закона термодинамики для открытой системы, и включает в себя:
уравнение материального баланса
(2.1)
где V – объем помещения, м3; m – среднеобъемная плотность газовой среды кг/м3; - время, с; Gв и Gг – массовые расходы поступающего в помещение воздуха и уходящих из помещения газов, кг/с; - массовая скорость выгорания горючей нагрузки, кг/с.
уравнение баланса кислорода
(2.2)
где х1 – среднеобъемная массовая концентрация кислорода в помещении; х1в – концентрация кислорода в уходящих газах от среднеобъемного значения х1, n1 = x1г/х1; L1 – стехиометрическое соотношение «кислород – горючая нагрузка».
уравнение баланса продуктов горения
(2.3)
где хi – среднеобъемная концентрация i-го продукта горения; Li – удельное массовое выделение i-го продукта; ni- коэффициент, учитывающий отличие концентрации i-го продукта в уходящих газах xiг от среднеобъемного значения xi, ni = xiг/xi;
уравнения баланса энергии
, (2.4)
где Рm – среднеобъемное давление в помещении, Па, Кm, Срm, Тm – среднеобъемные значения показателя адиабаты, изобарной теплоемкости и температуры в помещении; Qпн – теплота сгорания горючей нагрузки, Дж/кг; Срв; Тв - изобарная теплоемкость и температура поступающего воздуха; Iп – энтальпия продуктов газификации горючего материала, Дж/кг; – коэффициент, учитывающий отличие среднеобъемной изобарной температуры Тm и среднеобъемной изобарной теплоемкости Срm от температуры Тг и изобарной теплоемкости Срг уходящих газов, = ; - коэффициент полноты сгорания; Qc - тепловой поток в ограждение, Вт.
Среднеобъемная температура Тm связана со среднеобъемным давлением Рm и плотностью m уравнением состояния
Рm = mRmТm. (2.5)
Уравнения пожара при разработке программы были модифицированы с целью учета работы приточно–вытяжной системы механической вентиляции, а так же работы системы объемного тушения пожара инертным газом. При этом система уравнений принимает следующий вид:
уравнение материального баланса
, (2.6)
где Gпр и Gвыт – массовые расходы, создаваемые приточно-вытяжной вентиляции, кг/с; Gов – массовая подача огнетушащего вещества кг/с
Для учета влияния температурного режима на работу вентиляторов расхода Gпр и Gвыт представлены в виде:
Gпр = вWпр ; (2.7)
Gвыт = m Wвыт, (2.8)
где в – плотность воздуха, кг/м3 Wпр и Wвыт - объемные производительности приточной и вытяжной подсистем, принимаемые постоянными.
Расход подачи ОВ так же принимается постоянным в интервале от момента включения системы пожаротушения до окончания запаса ОВ и равным нулю вне пределов этого интервала.
Уравнению (2.1) соответствует начальное условие:
где Рв - атмосферное давления на уровне половины высоты помещения, Па, Rв – газовая постоянная воздуха, Дж/кгК; Тm (0) – начальная температура в помещении;
уравнение баланса энергии
(2.9)
где Сров и Тов – изобарная теплоемкость и температура подаваемая через проемы, Q0 - источниковый член, учитывающий работу систем отопления, в случае неравенства Тm(0) и Тв
Исходя из многочисленного экспериментального материала, левая часть уравнения (2.2) принимается равной нулю, а величина Срm – постоянной. Значение Q0 вычисляется в нулевой момент времени и далее считается неизменным. Поскольку Iп<Qрн, величина Iп игнорируется. Для расчета Qc использованы эмпирические соотношения, полученные для термически толстых строительных конструкций.
Тс=Тm(0)+0,2[Тm-Tm(0)]+0.00065[Тm-Тm(0)]2
-
=
при Тm < 333 К
11,63 exp[0.0023(Тm-273)] при Тm 333 К
где m – среднеобъемная степень черноты среды в помещении; Fг – суммарная площадь проемов, м2; Fc и Tc – площадь конструкций и средняя температура их внутренней поверхности;
уравнение баланса кислорода
(2.10)
Начальные условия для этого уравнения является следующие
Х1(0) = х1В = 0,23
уравнение баланса продуктов горения
. (2.11)
Поскольку кинетика химических реакций не моделируется, а все Li полагаются постоянными, то, вводя новую переменную Xi=xi/Li получим в окончательном виде:
. (2.12)
Начальным условием для этого уравнения является выражение
xi(0) = 0.
Из (2.4) следует, что концентрации всех продуктов горения подобны во времени и могут быть описаны одним общим уравнением:
- уравнение баланса количества дыма [23] и оптической концентрации дыма получено:
, (2.13)
где m – среднеобъемное значение оптического количества дыма в помещении; D – дымообразующая способность горючего материала; Кс – коэффициент осаждения частиц дыма на поверхность конструкций. Этому уравнению соответствует следующее начальное условие m(0)=0.
Принято различать два основных режима пожара в помещении:
- пожар, регулируемый горючей нагрузкой (ПРН), когда кислорода в помещении достаточно и скорость выгорания определяется скоростью газификации горючего материала;
- пожар, регулируемый вентиляцией (ПРВ), когда кислорода в помещении очень мало и скорость выгорания определяется скоростью притока воздуха извне.
Подробная классификация достаточно условна. Режим пожара в помещении будет аналогичен режиму пожара на открытом воздухе лишь в случае х1=х1В, т.е. только в нулевой момент времени. Соответственно, для реализации ПРВ требуется положить х1=0, т.е. весь поступающий в помещение кислород полностью расходуется на горение. В реальности кислородный режим пожара в помещении практически всегда является некоторым промежуточным режимом между ПРН и ПРВ.
Кислородный режим пожара численно характеризуется величиной безразмерного параметра к, значения которого изменяются от нуля до единицы, причем к=0 соответствует ПРВ, а к=1 – ПРН. Величина к является функцией концентрации кислорода в помещении: к=к(х1). В соответствии с изложенным ранее, эта функция имеет минимум при х1=0 (равный нулю) и максимум при х1=х1в, (равный единице). Кроме того, график функции к(х1) должен иметь точку перегиба, причем единственную, которая физически соответствует переходу от преобладания одного режима пожара к преобладанию другого.