книги из ГПНТБ / Липкович С.М. Проектирование технологических процессов очистной выемки угля
.pdf
|
Су — [^24 ÜM + ( 1 — ^ 2 ) (4ам + ^ож)] QCm п , руб., |
|
(19.VI) |
|||||
где |
/зам — суммарное время замены вышедших из строя элемен |
|||||||
|
тов оборудования, дней; |
|
|
|
||||
|
Q — суточная производительность комплекса, т; |
|
|
|||||
|
Суш» — условно-постоянная часть себестоимости 1 т угля по |
|||||||
|
шахте, руб.; |
|
|
|
|
|
||
|
/ош — время ожидания доставки недостающих запасных ча |
|||||||
|
стей, дней. |
|
|
|
|
|
||
Необходимо, чтобы |
|
|
|
|
|
|||
|
|
Су - |
Су < АС. |
|
|
(20.VI) |
||
Подставив в формулу (20.VI) значения составляющих из фор |
||||||||
мул |
(18.VI) и (Г9.ѴІ), получим: |
|
|
|
||||
|
|
АЯ/0ж QCI " < АС; |
|
|
|
|||
|
|
SR |
_ |
1 |
|
|
(21.VI) |
|
|
|
АС |
" |
СжQC£ " ' |
|
|
||
|
|
|
|
|
||||
В конечном итоге, зная |
Q и С ^п, оценив |
суммарные |
потери |
|||||
времени за месяц |
в ожидании доставки недостающих запасных |
|||||||
частей, определяем |
—- , а по приведенной зависимости (см. рис. 56) |
|||||||
|
|
АС |
|
|
|
|
|
|
находим С(х) и соответствующий набор запасных частей. |
ДО |
|||||||
Так, при Q= 1000 т/сутки, |
С^п =7 руб/т и t0ж = 0,57 дня |
|||||||
——= |
||||||||
==2,5-10“4, а соответствующая стоимость |
запасных |
|
АО |
|||||
частей — |
||||||||
2965 руб. (хі = 5; х 2 = 5; х3 = 3; х4=5; XS= 4; Хб = 21). |
56 |
и 57, |
||||||
Цифры, стоящие у отдельных точек кривых на рис. |
показывают набор резерва запасных частей к гидрофгшированной крепи.
Так, первая точка слева на кривой рис. 56 с цифрами 2; 2; 1; 3; 2; 18.показывает, что при содержании в резерве 2 гидростоек, 2 перекрытий, 1 основания, 3 гидродомкратов, 2 гидроблоков и 18 высоконапорных шлангов обеспечивает вероятность достаточсти запаса не более 0,2 при суммарной их стоимости 1,3 тыс. руб.
В табл. 5.ѴІ, 6.ѴІ, 7.ѴІ и 8.VI |
приведены результаты расчетов |
потребности в запасных частях и |
их конкретной номенклатуре для |
комбайна К-52 (табл. 5.ѴІ), конвейера (табл. 6.ѴІ), крепи М-87 (табл. 7.ѴІ), маслостанций СНУ-1м (табл. 8.ѴІ). Расчет запасных частей произведен для условий отработки участка, имеющего опти мальные параметры (/л= 190 м, L —1200 м) и мощность пласта 1,5 м. Суточная скорость подвигания до 4,5 м.
133
Т а б л и ц а 5. VI
|
|
Интенсивность |
Ожидаемое |
Необходимое |
|
|
|
число выхода |
число запас |
||
Детали и узлы комбайна 2К-52 |
выхода из строя |
из строя за |
ных частей |
||
А,,---- |
время отра |
при 95%-ной |
|||
|
|
||||
|
|
4 |
ботки выемоч |
вероятности |
|
|
|
ного поля |
их наличия |
||
|
|
|
|||
Насос подающей ч а с т и |
........................ |
0,92-10—3 |
3,0 |
7 |
|
Гидродвигатель....................................... |
режущей час- |
1,1 - ІО -3 |
3,6 |
8 |
|
Насос подъема шнеков |
1,46-Ю -з |
4,8 |
11 |
||
т и ........................................................... |
|
||||
Режущая часть....................................... |
|
1 ,3-10-з |
4,2 |
10 |
|
Подающая ч а с т ь ................................... |
. |
0,64-Ю -з |
2,0 |
6 |
|
Электродвигатель........................... |
1 ,0 2 -Ю -з |
3,3 |
8 |
||
Домкрат подъема ш н е к а .................... |
1,1-10-з |
3,6 |
8 |
||
Гидропульт ........................................... |
|
1 , 1 -Ю -з |
3,6 |
8 |
|
Л ы ж а ....................................................... |
|
3,38-Ю -з |
11 |
18 |
|
Шнеки....................................................... |
гидросистемы . |
2,98-Ю -з |
9,8 |
16 |
|
Разводка маслопровода |
7,75-Ю -з |
25,4 |
40 |
||
Маслофильтр........................................... |
|
15,38-Ю -з |
50,5 |
70 |
|
Уплотнения УМА-1 9 0 |
........................ |
15,38-10-з |
50,5 |
70 |
|
|
|
Т а б л и ц а |
6 .VI |
|
|
Интенсивность |
Ожидаемое |
Необходимое |
||
Детали и узлы конвейера |
число выхода |
число запас |
|||
выхода из строя |
из строя за |
ных частей |
|||
СПМ-8 7 и СП-63 |
А,,— |
время отра |
при 95%-ной |
||
|
|
4 |
ботки выемоч |
вероятности |
|
|
|
ного поля |
их |
наличия |
|
|
|
|
|||
Переходная секция............................... |
0,2-Ю -з |
3,0 |
|
7 |
|
Редуктор ............................................... |
0,35- Ю -з |
3,5 |
|
8 |
|
Тяговая ц еп ь* ....................................... |
0,13 |
-10-з |
9,1 |
|
15 |
Электродвигатель ................................ |
0,56-Ю -з |
5,5 |
|
12 |
|
Вал приводной головки ........................ |
0,49 |
-Ю -з |
4,8 |
|
11 |
Линейный р е ш т а к ................................ |
0,032-Ю -з |
21,2 |
|
32 |
|
Ритцель ................................................... |
1,9 |
-Ю -з |
9,4 |
|
16 |
Соединительные звенья** тяговой цепи |
0,09 |
-Ю -з |
16 600 |
19200 |
|
Рештачные болты**................................ |
0,47-10-з |
610,8 |
|
701 |
|
Предохранительные пробки турбомуфт |
2 0 -Ю -з |
284 |
|
326 |
|
Болты крепления приводных звездочек |
1,9 |
-10-з |
74 |
|
90 |
*На 100 м лавы.
**На 1 рештак.
134
Т а б л и ц а 7. VI
|
И н т е н с и в н о с т ь |
О ж и д а е м о е |
Н е о б х о д и м о е |
|
|
ч и с л о в ы х о д а |
ч и с л о з а п а с - |
||
|
в ы х о д а и з с т р о я |
|||
Д е т а л и и у з л ы ги д р о ф и ц и р о в а н н о й |
и з с т р о я з а |
н ы х ч а с т е й |
||
я , — |
||||
к р е п и М - 8 7 |
в р е м я о т р а - |
п р и 9 5 % - н о й |
||
|
||||
|
4 |
р а б о т к и в ы е - |
в е р о я т н о с т и |
|
|
м о ч н о г о п о л я |
и х н а л и ч и я |
||
|
|
|||
Перекрытия секций......... |
0,4-10-з |
2,8 |
6 |
|
Уширители наперекрытияхсекций . |
1 ,8 -Ю -з |
13,0 |
18 |
|
Рессоры наперекрытияхсекций ... |
1,8-10-з |
13,0 |
18 |
|
Основаниесекции.......... |
0,2-Ю -з |
1,4 |
7 |
|
Стаканы............... |
0 ,0 6 -Ю -з |
4,3 |
10 |
|
Кронштейны............ |
0,3-10-з |
2,2 |
7 |
|
Блочки податливостистойкикрепи.. |
1,4-Ю -з |
10 |
16 |
|
Гидростойки ............. |
1,4-10-з |
7,3 |
15 |
|
Гидродомкраты .......... |
0,5-10-з |
3,6 |
8 |
|
Высоконапорные шланги...... |
140-Ю -з |
1008 |
1150 |
|
Блочокуправлениясекциейкрепи .. |
8-Ю -з |
57,6 |
80 |
|
Болты крепления кронштейновкреш- |
14-Ю -з |
100 |
115 |
|
такам............... |
Таблица 8.VI
|
И н т е н с и в н о с т ь |
Д е т а л и и у з л ы м а с л о с т а н ц и й |
в ы х о д а и з с т р о я |
|
|
С Н У - 1 М |
X , — — |
|
|
|
4 |
Ож и д а е м о е
чи с л о в ы х о д а
и з с т р о я за
в р е м я |
о т р а - |
б о т к и |
в ы е - |
м о ч н о г о п о л я
Не о б х о д и м о е
чи с л о з а п а с -
ны х ч а с т е й
пр и 9 5 % - н о й в е р о я т н о с т и и х н а л и ч и я
Насос Н-403............. |
2,6- Ю -з |
12,8 |
18 |
Электродвигатель.......... |
1 , 1 -Ю -з |
5,4 |
11 |
Насосподпитки........... |
1 , 1 -Ю -з |
5,4 |
11 |
Блок разгрузки .......... |
0,6- Ю -з |
3,0 |
7 |
Электродвигательнасосаподпитки .. |
0,56-Ю-з |
2,8 |
6 |
Релеуровня масла ......... |
0,88-Ю-з |
4,0 |
10 |
Соединительныешланги....... |
1,6-10-з |
15,8 |
22 |
Трубы маслопровода........ |
1,1-Ю-з |
5,4 |
11 |
Обратныеклапаны вблоках .... |
5-10-3 |
24,6 |
34 |
Автоматразгрузкивблоке.... |
9,3-Ю-з |
45,8 |
66 |
Предохранительный клапан.... |
15,6-10-з |
76,8 |
90 |
Шланги высокогодавления.... |
15,6-10-з |
76,8 |
90 |
Муфта насосаН-403 ........ |
4-10-3 |
19,7 |
28 |
135
Г л а в а VII
ПЫЛЕГАЗОВЫЙ РЕЖИМ
§ 1. Общие замечания
Подземная разработка угольных месторождений сопровож дается выделением в атмосферу горных выработок больших коли честв двух газов — метана и углекислоты. Оба эти газа представ ляют потенциальную опасность для жизни и здоровья шахтеров.
Для предотвращения скопления опасных концентраций указан ных газов в процессе добычи угля приходится либо непрерывно подавать в выработки необходимое количество свежего воздуха, либо изолировать от рабочего пространства выделяющийся газ, направляя его по специальным газопроводам на поверхность. Пер вый способ снижения концентрации газа является наиболее рас пространенным и надежным.
Второй способ заключается в предварительном обнаружении источников поступления обоих газов, их каптажа и отсоса специ альными дегазационными установками.
Количество воздуха для проветривания отдельного выемочного участка рассчитывается в соответствии с «Временной инструкцией по расчету количества воздуха, необходимого для проветривания угольных шахт» (М., изд-во «Недра», 1966).
Расчет газового баланса при высоких темпах выемки необхо димо производить по методике, разработанной Московским гор ным институтом, а также работ [51, 74].
Выбор методов дегазации отдельных коллекторов газа (раз рабатываемых пластов, подрабатываемых и надрабатываемых пла стов и пропластков угля и выработанных пространств) и опреде ления параметров газоулавливающих скважин (длины дегазацион ных скважин, углов их наклона к горизонту и разворота, расстоя ния между отдельными дегазационными скважинами и др.), а также коэффициентов эффективности дегазации применительно к горно-геологическим условиям разработки отдельных пластов должны производиться с учетом рекомендаций, изложенных во «Временном руководстве по дегазации угольных шахт СССР»
[52].
При разработке угольных пластов на больших глубинах (800— 1200 м), где наблюдаются высокие газообильность пластов и тем пература вмещающих пород, вопрос определения нагрузки на лаву по факторам газовыделения и тепловыделения приобретает
136
весьма важное значение. С увеличением глубины разработки тем пературные условия будут оказывать решающее значение на вы бор длины очистного забоя.
Очистной забой, оборудованный гидрофицированным комплек сом, подвигается со скоростью от 1,5—2 до 3,5—5 м/сутки. За это время вокруг его стенок образуется охлажденная зона пород не значительной ширины, поэтому тепловой поток породного массива к воздуху с некоторым приближением можно считать стационар ным [75]. Вследствие этого в очистном забое происходит наиболее
интенсивное нагревание рудничного воздуха. |
|
рудничного воз |
Согласно Правилам безопасности температура |
||
духа в подготовительных и очистных выработках |
не должна пре |
|
вышать 26° С. Если учесть, что температура |
вентиляционной струи |
|
на откачном штреке не должна быть ниже |
минимально допусти |
мых температур (16—18°С), то для выполнения этого требования длина очистного забоя не должна превышать определенной вели чины.
§ 2. Определение допустимой нагрузки на очистной забой по газовому фактору
В шахтах III категории по газу и сверхкатегорных планируемая добыча очистного забоя должна проверяться по газовому факто ру. Допустимая нагрузка на очистной забой по газовому фактору
рассчитывается по |
методике, |
предложенной |
Центрогипрошах- |
||||
том |
[71]. |
|
|
|
|
|
|
Производительность комбайна за 1 мин |
|
|
|||||
|
|
j = vnrmy, т, |
|
|
(1.ѴІІ) |
||
где |
г — ширина захвата комбайна, м; |
|
|
|
|||
|
т — вынимаемая мощность пласта, м; |
|
|
||||
|
у — объемный вес угля, т/м3; |
|
|
|
|
||
|
уп — скорость подачи, м/мин; |
|
|
|
|
||
|
|
Ѵ„ = |
, |
м/мин, |
|
(2.ѴІІ) |
|
|
/м — машинная длина лавы (без ниш), м; |
|
|
||||
|
«ц — число циклов в сутки; |
|
|
|
|
|
|
|
Тк — чистое машинное время работы комбайна, мин. |
|
|||||
|
Из инструкции по определению производительности комбайна |
||||||
по газовому режиму |
0,6üBSp_р k0.з d |
|
|
|
|||
|
І = |
Т„ |
, т/мин, |
(З.ѴІІ) |
|||
|
|
|
|
||||
|
n q пл + |
1(1 — п ) <?пл + |
С<7в.п] |
|
|
||
|
1440 |
|
|
||||
где |
оп — допустимая скорость |
движения |
воздуха |
по лаве, |
|||
|
м/сек; |
живого |
сечения |
рабочего пространства |
|||
|
5р. п — площадь |
лавы, м2;
137
ko. з — коэффициент, учитывающий движение воздуха по вы
работанному |
пространству, |
непосредственно |
приле |
|||||||
гающему к призабойному пространству лавы; |
|
|||||||||
d — допустимая |
Правилами |
безопасности |
концентрация |
|||||||
метана в исходящей струе лавы, %; |
|
|
||||||||
п — коэффициент, |
учитывающий |
естественную дегазацию |
||||||||
пласта в зоне выемки; |
для |
|
угля |
« = 0,11 і>сут+ 0,335; |
||||||
<7пл — относительная |
метанообильность, |
обусловленная ме- |
||||||||
тановыделением из разрабатываемого пласта в выра |
||||||||||
ботанное пространство, м3/т; |
|
|
|
|
|
|||||
<7в. п — относительная |
метанообилыюсть выработанного про |
|||||||||
странства, м3/т; |
|
|
|
долю метановыделения |
||||||
С — коэффициент, |
учитывающий |
|||||||||
из выработанного пространства в призабойное. |
|
|||||||||
Обозначив объем угля, вынимаемого за один ход комбайна, |
||||||||||
через Q— ІмГіпу, получим формулу для определения Тм |
|
|||||||||
Тм = ----------------------ф?плПц----------------------, |
мин. |
(4.VII) |
||||||||
0>6t»BSp-n ^о.з 4 |
|
On, |
|
9пл Ч- СЯв.п] |
|
|
||||
~j440~ ^ |
|
|
|
|||||||
Поскольку в этом уравнении два |
неизвестных Тм и п, состав |
|||||||||
ляется уравнение баланса времени |
|
|
|
|
|
|
||||
Гем Лем = |
*ц.з Лем + |
1,12 [Гм + |
& |
+ Ш «ц], |
|
(5.VII) |
||||
где Тсм — продолжительность смены, мин; |
|
|
|
|||||||
геом — число смен по добыче; |
|
|
|
|
|
|
||||
tn з — время |
на подготовительно-заключительные операции, |
|||||||||
мин/смену; |
|
|
• л |
к |
выполнению |
следующего |
||||
11 — время |
на |
подготовку |
||||||||
цикла, мин.; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||
t2 — время на вспомогательные операции, мин/м; |
|
|||||||||
1,12 — коэффициент, учитывающий время на отдых. |
|
|||||||||
Для комплексов tn_ 3 = 25 мин, |
|
мин, t2 = 0,\0—0,15 мин/м. |
||||||||
Значение коэффициента С следует принимать: при прямоточ |
||||||||||
ном проветривании |
лавы |
|
и |
обратном |
порядке отработки — рав |
ным 0,2; при возвратноточном и обратном порядке отработки и при прямоточном проветривании и прямом порядке отработки —
равным 1.
Донгипрошахт применяет примерно такой же метод, но внача
ле определяют число стружек за сутки из уравнения |
|
ANS + BN*+CN + D = 0, |
(6.VII) |
где А = 1; |
|
с о - 1 - с ^
В= 1440 ~ а -------- --------(7.VII)
ßФ
юи ф — коэффициенты пропорциональности;
138
а = |
( Т см — Г п,з.0)п ; |
|
|
(8.Ѵ ІІ) |
|
|
ß = |
в + 4 ; |
|
|
(9 .VII) |
»«а чл |
1440со + а ( і — с о + с |
<7пл |
) |
|
|
864yBSd |
|
V |
/ . |
(1 0 . VII) |
|
mbycqnJl^ß |
‘ |
864vBSdaß1!3 |
|
|
|
|
|
(1 1 . VII) |
|||
|
тЫ лусдпл№ ’ |
|
|
|
|
■^лав ^ |
m b ljiyc N , |
|
|
(12.Ѵ ІІ) |
|
|
о» = |
bN; |
|
|
(1 3 . VII) |
|
Т м = |
a — ß V . |
|
|
(14.Ѵ ІІ) |
Для шахты «Ново-Бутовская» получена |
нагрузка на лаву |
||||
2100 т/сутки, «Красноармейская Западная» № |
1 |
(расчет произво |
дился на ЭВМ) при эффективности дегазации на 25%—2974 т/сут ки, на 40%—3559 т/сутки.
На рис. 58 приведены возможные нагрузки на очистной забой при различной газообильности пласта, выработанного простран
ства и схем |
проветривания*. При газообильности |
пласта 5 м3/т |
|
(I категория |
по газу) |
и отсутствии поступления газа из вырабо |
|
танного пространства |
(С = 0) нагрузка на лаву |
3500 т/сутки. |
В проекте шахты будущего, выполненного ИГД им. А. А. Скочинского, нагрузка на лаву принята 3600 т/сутки [72].
ДонУГИ выполнена работа по прогнозированию нагрузки на забой на 1990—2000 гг., в которой нагрузка на лаву для пород средней устойчивости и устойчивых при' отсутствии ограничений
по газу 665 т в смену, |
или |
665X3 = 2000 т/сутки. При увеличе |
|||||||
нии нагрузки |
на |
забой |
за |
счет |
подвигания до пСут= 6 м п= |
||||
0,11-6 + 0,335» 1. Тогда |
формула для определения / |
может быть |
|||||||
записана в таком виде: |
|
|
|
|
|
|
|
||
|
|
/ = |
0 >6^ p . n f e o r,3 d_ |
> т/мин- |
(1 5 .V II) |
||||
|
|
|
|
1 г |
|
1440 |
|
|
|
|
|
<7пл+°<7в.п |
Т'м |
|
|
|
|||
Из формулы |
(15.VII) |
|
видно, |
что лимитирующими |
факторами |
||||
являются 5р. п и d |
кроме |
дегазации |
пласта и спутников или |
вы |
|||||
работанного пространства. |
|
|
если изготовлять |
крепи, |
при |
||||
Значение 5Р. п можно |
|
увеличить, |
которых поддерживается не две дорожки, а три. Значение d ре
гламентируется |
ПБ »1 % СЯ4. В ФРГ допустимое содержание мета |
||||
на составляет |
d ~ 1,5—2,0. Доведение |
d |
до 1% на |
исходящей |
|
струе достигается за счет подсвежения |
(см. рис. 59 и 60) |
и таким |
|||
образом нагрузка на лаву может быть |
увеличена |
до |
3000— |
||
4500 т/сутки. |
|
|
|
|
|
* Разработано Донгипрошахтом.
139
|
|
^ ~ 5 м 3/ т К^ 0 ,6 5 ] Ч 3 5 |
|
А, |
Чьѵ°5м3/т |
9 Ь „ Ч 0 м 3/ т |
ц Ь п Ч 5 м 3/ т |
дплЧ О м 3/гп Н ^ 0 ,6 5 /= 1 ,3 5
0,7 |
1,1 |
1,5 |
1,9 |
0,7 |
1,1 |
1,5 |
1,9 |
0,7 |
1,1 |
1,5 т п л ,м |
Рис. 58. Возможные нагрузки на очистной забой при различной газообиль ности пласта, выработанного пространства и схем проветривания
Рис 59 Схема проветривания |
уча- |
Рис. 60. |
Схема |
проветривания |
уча |
|
стка при отработке обратным |
ходом |
стка при |
отработке |
прямым |
ходом |
|
и подсвежения исходящей струи |
и подсвежения |
исходящей |
струи |
|||
|
|
(шахта |
им. газеты |
«Социалистиче |
ский Донбасс»)
Такое положение имеет место в лавах с высокой |
производи |
тельностью, в которых достигается рекордная добыча. |
1 мин по га |
Таким образом, производительность комбайна за |
|
зовому фактору должна определяться при d = 2. |
|
В третьем случае, когда производительность машины не лими |
тируется по газовому фактору, возможная нагрузка на лаву ли
митируется современными возможностями комбайна |
(по энергово |
||||||||||||
оруженности и прочности |
деталей и их надежности), возможно |
||||||||||||
стями механизированной |
крепи — скоростью |
ее |
передвижки, про |
||||||||||
изводительностью транспорта. |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
§ 3. Расчет предельной длины очистного забоя |
|
|||||||||||
|
|
по тепловому фактору |
|
|
|
|
|
|
|||||
в |
Предельная |
длина |
лавы по тепловому фактору |
определяется |
|||||||||
соответствии |
с |
методикой, |
|
разработанной |
академиком |
||||||||
А. Н. Щербанем и др. [75], и равна |
у- rG (rf2 — dx) |
|
|
|
|
|
|||||||
|
|
GCP (t,t— іг) — |
|
|
|
|
|
(16.VII) |
|||||
|
|
|
|
Р |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
где |
І2 — температура |
ы а О п .С SQT ^ в . с р ) |
|
|
|
|
|
|
|
||||
рудничного |
воздуха |
в |
верхнем |
пункте |
|||||||||
|
лавы, |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
-Q г ~~(Fix -j- q0) Un. |
cp |
|
rG |
|
-2 |
•di) |
|
||||
|
4 — |
|
GCp А ср) |
(d |
|
(17.VII) |
|||||||
|
11— температура |
рудничного |
воздуха |
|
на |
входе |
в ла |
||||||
|
ву, ° С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2Qт — общее количество тепла, выделяющееся в лаве от по |
||||||||||||
|
стоянных источников тепловыделения, |
ккал/ч; |
|
||||||||||
|
F — поверхность породных стенок очистного забоя, м2; |
||||||||||||
|
а — коэффициент теплоотдачи, ккал/м2-°С-ч; |
|
|||||||||||
|
tu. ср •— средняя температура пород в очистном забое, °С; |
||||||||||||
|
/в. ср — средняя температура |
|
рудничного воздуха в очистном |
||||||||||
|
забое, °С; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
г = 0,59 ккал/кг — теплота парообразования воды; |
сечение |
|||||||||||
|
G — количество |
воздуха, |
|
проходящего |
через |
||||||||
|
лавы, кг/ч; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
с?2 — влагосодержание воздуха в верхнем пункте очистного |
||||||||||||
|
забоя, г/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||
|
di — влагосодержание воздуха |
в нижнем |
пункте очистно |
||||||||||
|
го забоя, г/кг; |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||
|
Ср = 0,24 ккал/кг-°С — удельная теплоемкость воздуха при |
||||||||||||
|
постоянном давлении; |
|
|
|
|
|
|
|
|
||||
|
и — периметр поперечного сечения лавы, м; |
|
|
||||||||||
|
q0 — удельное |
тепловыделение |
от окисления, ккал/м2-ч; |
||||||||||
|
lt — длина лавы по тепловому фактору, м. |
|
|
||||||||||
|
Средняя температура воздуха в очистном забое |
|
|
||||||||||
|
|
|
|
h + h |
°С. |
|
|
|
|
|
(18.VII) |
||
|
|
|
‘• в . с р |
|
|
|
|
|
|
|
141
С р е д н я я т е м п е р а т у р а п о р о д в |
о ч и с т н о м |
з а б о е |
tn.с р = --п4 |
^ Пг- > СС, |
(1 9 .V II) |
где t„ и t „ — соответственно температура пород на глубине от
каточного и вентиляционного горизонтов. Температура пород определяется по следующей формуле:
|
f n ^ B + ^ r 5^ , °С, |
( 2 0 . V II) |
|
F ст |
|
где |
в — среднегодовая температура наружного воздуха; |
|
|
Н — глубина выработки от земной поверхности, м; |
|
|
/г„. з — глубина от поверхности до нейтральной зоны, м; |
|
|
FCT — геотермическая ступень, м/°С. |
м. |
|
Для условий Донецкого бассейна tR. в= 7,5° С; hu.3=25 |
Величины влагосодержаний рудничного воздуха в верхнем и нижнем пунктах очистного забоя в зависимости от его температу ры и относительной влажности, а также глубины выработки опре деляются по табл. 1.ѴП.
|
|
|
|
|
Т а б л и ц а |
1 -VII |
|
Влагосодержание рудничного воздуха |
(г/кг) при ф = 0 ,9 |
||||
|
|
и |
глубине ведения работ, м |
|
||
Температура воздуха, |
|
|
|
|
|
|
С |
500 |
600 |
700 |
800 |
900 |
1000 |
|
||||||
14 |
8,74 |
8,59 |
8,44 |
8,29 |
8,14 |
7,99 |
15 |
9,19 |
9,09 |
8,99 |
8,89 |
8,79 |
8,69 |
16 |
9,82 |
9,71 |
9,60 |
9,49 |
9,38 |
9,27 |
17 |
10,47 |
10,35 |
10,27 |
10,19 |
10,11 |
10,03 |
18 |
11,16 |
11,03 |
10,90 |
10,77 |
10,64 |
10,51 |
19 |
11,89 |
11,76 |
11,63 |
11,50 |
11,37 |
11,26 |
20 |
12,68 |
12,54 |
12,40 |
12,26 |
12,12 |
11,98 |
21 |
13,49 |
13,35 |
13,21 |
13,07 |
12,93 |
12,79 |
22 |
14,38 |
14,21 |
14,04 |
13,87 |
13,70 |
13,54 |
23 |
15,16 |
15,12 |
15,04 |
15,00 |
14,96 |
14,92 |
24 |
16,27 |
16,08 |
15,89 |
15,70 |
15,51 |
15,32 |
25 |
17,30 |
17,10 |
16,90 |
16,70 |
16,50 |
16,30 |
26 |
18,42 |
18,21 |
18,00 |
17,79 |
17,58 |
17,38 |
27 |
19,41 |
19,27 |
19,13 |
18,99 |
18,85 |
18,71 |
28 |
20,77 |
20,52 |
20,27 |
20,02 |
19,77 |
19,52 |
29 |
22,05 |
21,79 |
21,53 |
21,27 |
21,01 |
20,75 |
30 |
23,41 |
23,26 |
23,11 |
22,96 |
22,81 |
22,66 |
31 |
24,84 |
24,55 |
24,26 |
23,97 |
23,68 |
23,39 |
32 |
26,34 |
26,00 |
25,66 |
25,32 |
24,98 |
24,64 |
33 |
27,94 |
27,62 |
27,30 |
26,98 |
26,66 |
26,34 |
34 |
29,62 |
29,28 |
28,94 |
28,60 |
28,26 |
27,92 |
35 |
31,40 |
31,00 |
30,60 |
30,20 |
29,80 |
29,40 |
36 |
33,28 |
32,89 |
32,50 |
32,11 |
31,72 |
31,33 |
142