Подъем сборного элемента колонны при монтаже осуществляется стропом. В период транспортирования колонны опираются на подкладки, установленные на расстоянии 1,5 м от торцов элемента. В момент подъема сборный элемент, захваченный за консоли на расстоянии 1,9 м от верхнего торца, нижним шарнирно опирается на горизонтальную площадку (рис. 10, б).

Расчетный собственный вес погонного метра колонны при коэффициенте
динамичности	К 1,4; 8'	' · ' · 1 · К 0,35 · 0,35 · 25000 · 1,0 · 1,4
4287,5 Н/м.
Расчетный собственный вес погонного метра колонны при коэффициенте
динамичности	К 1,6; 8'	' · ' · 1 · К 0,35 · 0,35 · 25000 · 1,0 · 1,6
4900 Н/м.
Нагрузка от собственного веса колонны в начальный момент подъема из-
за незначительного угла α к горизонту принимается равной 8' . Расчетные
схемы колонны и эпюры изгибающих моментов приведены на рис.10, б.
Изгибающие моменты в характерных сечениях колонны равны: при
транспортировании Моп 8' · ' /2 = 4900 · 1,5 /2 = 5512,5 кН· м, Мпр 8' ·
/8 - ' /2) = 4900(7,80 /8 –		1,9 /2) =28420 Н· м; при монтаже Моп 4287,5 ·
1,9 /2 = 7738,94 Н· м;		1,9 /2) = 34707,3 Н· м.
Мпр 4287,5 · 8,9 /8 –
Вычислим изгибающий момент, воспринимаемый сечением колонны, при
симметричном армировании		А* А*, = 6,26 см );
Мсеч	* *Q* = 100· 365 · 6,26 · 27 56267,80 Н· м,
где Q* =	' * *, = 35 – 4 – 4 = 27 см.

Прочность сечения обеспечена, так как Мсеч 56267,80> 28420>34707,3.

Рис.12. Поперечное сечение колонны

7.7.6. Расчет консоли колонны

Исходные данные

Расчетная сила, передаваемая ригелем 2 этажа на консоль колонны 1
этажа, N = длпер крпер 554,5 61,6 616,1 кН. )" /2 = 308,1 кН.
Класс бетона колонны – В30 ( 4 17 МПа; 4 0,9;	45 0,75 МПа).

Сопряжение ригеля с колонной – обетонированное, зазор между ригелем и гранью колонны равен 5 см.

Обетонирование сопряжения производится до приложения нагрузки на смонтированный ригель.

55

Назначим продольную и поперечную арматуру консоли из стали класса А-II ( * 280 МПа, *6 225 МПа); закладные детали из прокатной стали.

Определим вылет консоли из условия обеспечения ее прочности на смятие в месте опирания ригеля )"/( 4 4 42) = 308100/0,9·8,5·30(100) =

13.42см.

Сучетом зазора требуемая длина вылета консоли 13.42 5 18,42 см, принимаем 20 см.

Находим требуемую рабочую высоту консоли в сечении у грани колонны

(рис. 11):

		с		, ·	60,86 см.
		=
		, > ? 4		, · , · , · ·
	Полная расчетная высота консоли у грани колонны (при а = 2,5 см): h =
	+ a = 60,86 + 2,5 = 63,36 см.
	Окончательно примем h = 65 см, при этом 65 2,5 62,5 см.

Определим необходимое количество рабочей арматуры по изгибающему

моменту, увеличенному на 25% в сечении у грани консоли:
	M = 1,25· ) · * = 1,25· 308,1 · 0,2 0,5 · 0,15 48,14 кН· м, где 0,15 –
размер закладной детали;
	М			4814000
*		280 · 0,9 · 62,5 · 100 3,06 см
	*1
	Принимаем 2 Ø 14 А-II; * = 3,08 см .
	Поперечное армирование консолей выполним в виде отгибов и
горизонтальных стержней, поскольку h = 65 см > 3,5* п. 11.2.3 [13].
	Поперечная сила, воспринимаемая бетоном консоли в пределах условий:
	0,8"6		4	sin /≤3,5	45		3,5 · 0,9 · 30 · 62,5 · 1,2 · 100 23625 кН;
	0,8"6		4	sin /≤2,5	45		2,5 · 0,9 · 30 ·262,5 · 1,2 · 100 16875 кН;
	0,8"6		4	sin /=0,8*0,037*17*35*35*0,832 =426,7 кН;
	168,75<426,7<236,25 кН. Так условие не выполняется, отгибы требуются.
	Примем отгибы 2Ø16				А-II;		* = 4,02 см , что отвечает конструктивным

требованиям норм. U!3' = 1,6 > 1/1,5· = 1/1,5· 20 = 1,33 см < 2,5 см;

*6 3,08 см > 0,002· ' · ' 0,002 · 35 · 35 2,45 см .

Армирование горизонтальными хомутами выполним из арматуры Ø 10 А-

IIс шагом 100 мм, что не более h/4 = 65/4 = 16,25 см.

7.7.7.Расчет стыковых соединений

Исходные данные

Расчетная продольная нагрузка N = 1572,1 кН в колонне второго этажа.

Размеры поперечного сечения колонны 'V ' = 35 х 35 см.

Класс бетона в колонне первого этажа – В30 ( 4 17 МПа), 4 0,9. Продольная рабочая арматура - 4Ø20 А-III; * = 365 МПа, арматура сеток

- Ø10 А-III; * = 365 МПа.

56

Стыки с торцевыми листами и центрирующей прокладкой и другие (рис.
13).
Назначаем размеры торцевых листов: 35 2 33 см, Wл
12 мм, размеры центрирующей прокладки: C = d = 15 см, Wпр 3 см; расчетное
сопротивление сварных	швов	6@ 180 МПа; размеры сеток	косвенного
армирования ядра ядра	31 см (по осям крайних стержней).
При расчете на местное		сжатие элементов из тяжелого	бетона с

косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно
удовлетворяться условие: N ≤	41CD · EF' , где		41CD - приведенная призменная
прочность бетона при расчете на местное сжатие; EF' - фактическая площадь
смятия. 41CD = 4"4 "μGH	*GH"*, где " =		1/(0,23 + ψ) –		коэффициент
эффективности косвенного армирования, μGH		3 I E J3 I E		; ψ =		L ?	.
			I K			? J
Здесь G, *G, G – соответственно число стержней, площадь поперечного

сечения и длина стержня сетки (считая в осях крайних стержней) в одном

направлении;

H, *H, H - то же, в другом направлении; C@ - площадь сечения

бетона, заключенного внутри контура сеток; S – расстояние между сетками, "*

- коэффициент,

учитывающий

влияние

косвенного

армирования в

зоне

I

местного сжатия, для данного случая (п. 3.40 [1]) "* 4,5 3,5 I .

Здесь EF' X C@ EF' - расчетная площадь смятия (в данном случае

площадь поперечного сечения колонны).

I

"4 I ,

но не более 3,5.

μGH

0,04 . Предварительно

зададим

величину

коэффициента армирования

,

·

0,577; " =

1,239 .

При этом ψ =

, · J

, J ,

Определим шаг сеток, при этом примем Ø10,

А-III и размер ячейки

* * 60 мм:

6,33 см.

S =

· , · J · , ·

·

,

Принимаем шаг сеток S = 65 мм, что больше минимально допустимого –

60 мм и меньше b/3 = 35/3 = 11,7см=117 мм и меньше 150 мм.
Уточним μGH, для принятого шага S = 65 мм.
μGH 2 ·	· ,	0,039; ψ = , · J 0,563; " = , J , 1,26.
	· , ·	, ·
Проверим выполнение условия N ≤				41CD · EF' , вычислив
предварительно "* 4,5 3,5 · 225/961 3,68; "4				Y1225/225 1,76;

41CD 0,9 · 17 · 1,76 1,26 · 0,039 · 365 · 3,68 92,93 МПа. N = 1572100 Н < 92,93*(100)*225 = 2090925 Н.

Условие выполняется.

57

58

Рис. 13. Варианты стыков колонн:

I – с гибкой арматурой; а – плоский безметалльный; б – на эпоксидных полимеррастворах;

в– платформенный; г – с металлическими оголовками; д – фрезерный на болтах;

II – с жесткой арматурой; а, б – сердечники из уголков; в, г – сердечники из стальных полос.