- •Глава 1 структурный анализ механизма……………………….7
- •Глава2 проектирование механизма………………………….…..12
- •Глава 3 кинематический расчет механизма…………….…...15
- •Глава 4 силовой расчет………………………………………………...25
- •Введение
- •Глава 1 структурный анализ механизма
- •1.1 Описание механизма
- •1.3. Структурные группы механизма
- •Глава 2 проектирование механизма
- •2.1. Определение размеров кривошипа и шатунов
- •Глава 3 кинематический расчет механизма
- •3.1. Определение скоростей методом построения планов скоростей
- •3.1.1 Определение линейных и угловых скоростей.
- •3.1.3 Определение линейных и угловых скоростей.
- •3.2 Определение ускорений методом планов ускорений.
- •3.2.2 Определение линейных и угловых ускорений.
- •3.2.3 Построение плана ускорений для “мертвых” положений
- •3.2.4 Определение линейных и угловых ускорений.
- •Глава 4 силовой расчет
- •Определение моментов инерции шатуна
- •4.2 Определение сил, действующих на поршни.
- •4.3 Определение сил инерции для угла поворота 45˚.
- •4.4 Определение реакций в кинематических парах. Рассчитаем диаду 2-3 (шатун 2 - поршень 3):
- •Найденные реакции:
- •Расчет диады 4-5: (шатун 4 - поршень 5)
- •Найденные силы реакции:
- •4.5 Определение уравновешивающей силы для угла поворота 45˚.
- •4.6.Определение уравновешивающей силы по теореме Жуковского.
- •4.7 Сравнение величин уравновешивающей силы, полученных двумя способами.
- •Заключение
- •Библиография
- •Приложение 1
Глава 4 силовой расчет
Определение веса поршней, шатунов, моментов инерции шатунов
Массы поршней и шатунов определяются через площадь поршня (по рекомендациям автотракторной промышленности):
масса поршней: m = (10-15)FП 10-3, масса шатунов: m = (12-20)FП 10-3,
Площадь поршня определяется по формуле: FП = DП2 / 4.
DП = 80 мм = 8см. (по исходным данным);
Площадь поршней: FП = DП2 / 4 = 3,14 · 82 / 4 = 50.3 см2;
Масса поршней: m3 = m5 = 13 · FП · 10-3 = 13·50,3·10-3 =0,6539 кг.
Масса шатунов: m2 = m4 = 16 · FП · 10-3 = 16·50,3·10-3 = 0,8048 кг.
Определение моментов инерции шатуна
Моменты инерции шатунов относительно центров масс определяются по теореме Гюйгенса:
IS2 = IS4 = m2 · l22 (1/3 - (lAS2/lAB)2) = 0,8048 · 0,1482 (1/3 - 0,332) = 0,0038916 = 3,8 · 10-3 кг м2.
Звено |
Масса |
Моменты инерции |
Кривошип ОА(1) |
m1 = 0 |
- |
Шатун АВ (2) |
m2 = 0,8048 кг. |
1,6 · 10-3 кг м2 |
Шатун АС (4) |
m4 = 0,8048 кг. |
1,6 · 10-3 кг м2 |
Ползун В (3) |
m3 = 0,6539 кг. |
- |
Ползун С (5) |
m5 = 0,6539 кг. |
- |
Силы тяжести звеньев:
G1 = m1g = 0,
G2 = m2g = 0,8048· 9,81= 7.9 H, G3 = m3g = 0,6539 · 9,81 = 6.4 H,
G4 = m4g = 0,8048 · 9,81 =7.9 H, G5 = m5g = 0,6539 · 9,81 = 6.4 H.
4.2 Определение сил, действующих на поршни.
P = p · FП , где p - давление в цилиндре, FП - площадь поршня.
P3 = p1 · FП = 50 · 50,3 = 2515 Н;
P5 = p2 · FП = 0 · 40 = 0.
4.3 Определение сил инерции для угла поворота 45˚.
Главные векторы сил инерции:
φ = m · a, где m - масса звена, а - ускорение центра масс звена.
φS1 = m1 aS1 = 0 (m1 =0);
φS2 = m2 aS2 = 0,8048 · 1890,2 = 1521 H;
φS3 = m3 aS3 = 0,6539· 3414,6= 2233 H;
φS4 = m4 aS4 = 0,8048 · 1890,2 =1521 H;
φS5 = m5 aS5 = 0,6539 · 2890,2 = 1890 H.
Главные моменты сил инерции:
Mφ = I · , где I - момент инерции звена относительно его центра масс, - угловое ускорение звена.
MS2φ = IS2 · 2 = 4,3 · 10-3 · 3295,9 = 14,1 H м;
MS3φ = 0 (звено движется поступательно 3 =0);
MS4φ = IS4 · 4 = 4,3 · 10-3 · 3460,8 = 14,9 H м;
MS5φ = 0 (звено движется поступательно 5 =0).
4.4 Определение реакций в кинематических парах. Рассчитаем диаду 2-3 (шатун 2 - поршень 3):
1. Построим структурную группу. (см. приложение 4).
2. Изобразим силы, действующие на структурную группу:
F63 - реакция неподвижной стойки (цилиндра) на ползун (поршень) - направлена перпендикулярно направлению движения ползуна.
F12 = F12t + F12n - реакция кривошипа на шатун - направление неизвестно. Эту силу удобно разложить на две составляющие: направленную вдоль шатуна и направленную перпендикулярно шатуну.
P3 - сила действующая на поршень В - направлена вдоль направления движения.
G3 - вес поршня В - направлен вертикально вниз.
ФS3 - сила инерции, возникающая при движении поршня - направлена противоположно ускорению движения поршня.
G2 - вес шатуна - направлен вертикально вниз.
ФS2 - сила инерции, возникающая при движении шатуна - направлена противоположно ускорению движения центра масс шатуна.
MS2Ф - момент инерции, возникающий при движении шатуна - направлен противоположно угловому ускорению вращения шатуна.
3. Для определения касательной составляющей силы реакции кривошипа на шатун F12t, приложенной в точке А составляем уравнение суммы моментов
относительно точки В:
- F12t · lAB - G2 · h2 + ФS2 · h1 + MS2Ф = 0;
F12t = (- G2 · h2 + ФS2 · h1 + MS2Ф) / lAB ;
F12t = (- 7,9 · 0,08 + 1521 · 0,09+ 14,1) / 0,148 = 1016 H.
Плечи измерены на чертеже и переведены в метры:
h1 = 0,08м; h2 =0,09; lAB = 0,148 м.
4. Для определения нормальной силы реакции кривошипа на шатун АВ и реакции стойки на ползун В построим силовой многоугольник.
Величины сил для построения:
F12t = 1016; G2 =7,9; ФS2 =1521; ФS3=2233; G3 =6,4; P3 =2515.
Рассчитаем масштаб для построения: пусть P3 =2515 будет соответствовать на чертеже 125 мм, тогда масштаб построения 0,05. Получим данные:
F12t = 50,8мм; G2 =0,4мм; ФS2 =76мм; ФS3=111,6мм; G3 =0,32; P3 =125,7мм.
Величины G2 и G3 в многоугольнике сил не показаны из-за своей малости по сравнению с остальными силами. Далее из конца последней построенной силы (P3) строим направление первой неизвестной силы реакции (F63), а из начала первой силы (F12t) строим направление второй неизвестной силы (F12n). Получаем пересечение этих направлений и определяем величины найденных сил:
F63 = 300Н;
F12n =100Н;
F12 = 1017Н.
Чтобы найти реакцию F32 разбиваем структурную группу на звенья (шатун и ползун). Прикладываем к шатуну все силы и записываем уравнение суммы всех сил:
В этом уравнении известны все силы, кроме искомой F32. Нужный векторный многоугольник уже построен на предыдущем этапе. Соединяем конец вектора силы ФS2 и начало вектора F12 и получаем искомую реакцию F32.
F32 =1736H.